Поток вытекающий

Потоки, выходящие из двух реакторов, отличаются качественно, и технологическая переменная — прямой поток, вытекающий из системы элементов процесса, — может быть рассчитана по балансу смесителя. При О Юв = 1 время пребывания потока в аппарате минимальное. [c.285]

Карусельный коллектор с часовым механизмом. В этом устройстве диск с приемниками приводится в непрерывное вращение часовым механизмом. Коллектор снабжен специальным устройством, при помощи которого капли, не попадающие непосредственно в приемник, стекают в него с наклонной поверхности, которой снабжены все промежутки между отверстиями приемников. Скорость потока вытекающей из колонки жидкости, а также скорость вращения карусельного коллектора служит мерой объема собираемой в [c.37]

На рис. 117, а изображена схема потока, вытекающего из сопла А с острыми кромками. На некотором расстоянии Ас от сопла перпендикулярно к его оси расположена плоская заслонка Б. Если истечение происходит в пространство, заполненное средой, находящейся под давлением больше атмосферного, то распределение давления на поверхности заслонки со стороны потока будет приблизительно таким, как показано на схеме. Максимальное давление действует в месте пересечения оси сопла с заслонкой, где скорость движения среды равна нулю. [c.302]

Выше рассматривалось сопло с острыми кромками, в действительности торец сопла всегда несколько притуплен и в > с (рис. 11.7, б). При значительной разнице в диаметрах 4 и и при малых расстояниях Ав между торцом сопла и заслонкой возникает течение с областью пониженного давления около внутренней кромки сопла. Вследствие этого гидродинамическая сила может быть меньше, чем при сопле с острыми кромками. Такая гидродинамическая сила должна определяться с учетом силы давления, действующей на поток со стороны торцовой поверхности сопла. С увеличением расстояния наступает отрывное обтекание торца, соответствующее принятой на рис. 11.7, а расчетной схеме потока, вытекающего из сопла с острыми кромками. При смене режимов течения среды в зазоре между торцом сопла и заслонкой наблюдается нестабильность значения гидродинамической силы, которая может возрасти вследствие кавитации, если давление около внутренней кромки сопла снижается до значений, меньших значений атмосферного. Экспериментальные исследования показывают, что характер течения сохраняется близким к принимаемому для сопла с острыми кромками при 1 1(1 < 1,2 [14]. [c.305]

Если вместо сосуда с регулируемыми входящим и выходящим потоками М1 (), М2 1) рассматривать динамическую характеристику уровня к 1) в случае свободного истечения жидкости Мг(0 из отверстия в дне резервуара под действием силы тяжести, то получим однопараметрическую систему с саморегулированием. В соответствии со схемой, показанной на фиг. 2.3, поступим следующим образом. Из гидравлики известно, что истечение из сосуда характеризуется нелинейным соотношением между потоком вытекающей жидкости М 1) и ее уровнем в сосуде. Скорость истечения ш[1) через отверстие 5 в дне сосуда пропорциональна корню квадратному из высоты поверхности над уровнем отверстия [c.37]

Аналогично для потока вытекающей жидкости запишем выражение [c.41]

Это выражение определяет долю п от первоначального содержания реагента по, остающегося в аппарате по истечении времени То = т/0 и, следовательно, имеющего время пребывания больше То-Наоборот, доля потока, вытекающего из аппарата за это время, равна [c.52]

В некоторых системах топочных устройств часть вторичного воздуха одновременно используют для вспомогательных целей в виде дутья для устранения локального шлакования, например шлакования газозаборных окон, для образования воздушной завесы, предотвращающей шлакование определенных участков стен, для создания потока, подхватывающего угольную пыль, выпадающую из факела и т. п. Перемешивание этих воздушных потоков с топливно-воздушными потоками, вытекающими из горелок, протекает недостаточно интенсивно, в резуль-378 [c.378]

Стеклянную трубку (внутренний диаметр 2—3 см, высота 20—50 см) с оттянутым концом располагают вертикально в узкую часть помещают тампон из стеклянной ваты, а затем надевают резиновый шланг с зажимом. Готовую колонку заполняют на одну треть 0,57о-ным раствором поваренной соли. Предварительно замачивают на 30 мин 17 г сефадекса 0-25 (тонкий), добавляя порошок к избытку 0,5%-ного, раствора поваренной соли. (Его используют в качестве растворителя на протяжении всего опыта.) Сливают избыток растворителя с набухшего геля, а суспензию количественно переносят в подготовленную колонку. Через 5 мин открывают зажим. Частицы геля начинают оседать в потоке вытекающий из колонки растворитель постоянно пополняют. В итоге формируется готовый к работе слой геля объемом около 87 мл. Чтобы при внесении смеси не нарушить верхний слой геля, зажим закрывают и избыток растворителя удаляют пипеткой. На гель затем осторожно наносят раствор 20 мг крахмала и 30 мг глюкозы в 2 мл солевого раствора. Зажим вновь открывают, чтобы дать раствору впитаться в гель. Аналогичным образом еще раз промывают верхний слой 2 мл растворителя, после чего наполняют им колонку и начинают элюирование. С момента внесения образца элюат собирают в мерный цилиндр, содержащий 1 мл раствора Гг + К1. После того как с колонки сойдет 32 мл раствора, элюат начинает окрашиваться в синий цвет, что свидетельствует о появлении в нем крахмала. Положительную реакцию на крахмал дают 12—13 мл элюата, затем она быстро исчезает. Когда будет собрано 66—67 мл элюата, в следующих порциях, общий объем которых составляет 13— [c.18]

Скорость потока, вытекающего из реактора, зависит от состава выходящей смеси и в случае газовой реакции определится из следующего выражения [c.436]

Посредине реактора в стенке кварцевой трубки сделано ( выдуто ) эллиптическое отверстие размером примерно 1x2 мм . Молекулярный поток, вытекающий из отверстия, проходит через щели в экранах и входит в ионизационную камеру через щель для ввода газа. [c.562]

Воздушные фурмы доменных печей, оснащенные газовым или жидкотопливным вводом, являются, по существу, специальными горелочными устройствами. Основными требованиями, предъявляемыми к этим устройствам, являются наиболее полное обеспечение конверсии топлива без образования сажи и равномерное распределение продуктов конверсии по сечению потока, вытекающего из фурмы. Причем все предпламенные процессы должны завершаться в пределах возд шной фурмы. Основным расчетным параметром при определении качества перемешивания вводимого топлива и потока дутья является относительная глубина проникновения струй. Этот параметр зависит от расхода, температуры и давления дутья, а также параметров топлива перед фурмой и в общем случае определяется выражением [c.395]

Для определения концентрации микробной биомассы hx в осветленном потоке, вытекающем из сепаратора, нужно найти уравнение материального баланса по биомассе в сепараторе. В предположении, что сепаратор работает в стационарном ре жиме, т. е, биомасса в нем не накапливается, уравнение ма- [c.427]

Экстракционная система работает непрерывно во всех трех циклах. Концентрирование продуктов первого, второго и третьего циклов производится также непрерывно в испарителях термосифонного типа, безопасных в отношении критических размеров. Упаренные растворы поступают в следующие экстракционные колонны или на хранение как конечный продукт. Скорость поступающего потока автоматически регулируется по уровню жидкости в испарителе, а скорость потока вытекающего упаренного продукта — по его плотности. [c.16]

Рассматриваемые клапаны состоят из комплекта ячеек, расположенных в одном или нескольких рядах. У всех ячеек седлом клапана является общая клапанная плита 1 с продолговатыми прямоугольными отверстиями А. Ограничители подъема 2 могут быть выполнены для каждой ячейки отдельно (как на фиг. 73) в виде колодок с углублениями в форме сегмента круга. Между ограничителями подъема и седлом помещаются плоские направляющие 4, которые имеют такую же толщину б, как и самопружинящие полосовые пластины 3, играющие одновременно роль закрывающих органов и пружин. Прямоугольные вырезы в направляющих 4 образуют гнезда для концов пластин 3. Под действием небольшой разности давлений Ар по обе стороны клапана полосовая пластина прогибается по радиусу Я, ложится на кривую поверхность ограничителя подъема и открывает отверстие А в седле клапана для прохода газа. Газ, проходя отверстие А, делится на два симметричных потока, вытекающих из щелей и имеющих очертание в свету в виде одинаковых сегментов с радиусами (Я—б) и стрелой прогиба /г . Как только разность давлений Ар исчезает, полосовая пластина выпрямляется и закрывает собой отверстие А в седле клапана. [c.155]

С незначительным изменением объема, удобно принять за меру концен-трацпи число молей вещества в единице объема, т. е. а за меру степени полноты реакции — соответствующую переменную Полную объемную скорость втекающего в реактор потока (включая реагенты п различного рода инертные вещества и разбавители) будем обозначать через q, а объем реагирующей смеси в реакторе — через F. В обычных условиях объем будет постоянным, и объемная скорость потока, вытекающего из реактора, также будет равняться q. Отношение = 0 называется временем пребывания в реакторе, или временем контакта далее будет показано, что в действительности эта величина представляет собой среднее значение времени, проводимого в реакторе каждой молекулой вещества. Если объем V не постоянен, то можно объемную скорость вытекающего потока обозначить [c.150]

Тепловой баланс по скелету слоя складывается из теплового потока по скелету (этот вклад описывается процессом эффективной теплопроводности), теплообмена с газовой фазой (этот поток пропорцжонален общей внепшей поверхности зерен катализатора в единице объема слоя — 5уд) и источника тепловой энергии в скелете слоя катализатора (источником является тепловой поток, вытекающий из зерна катализатора через его поверхность по нормали к ней этот поток также пропорционален [c.75]

Первооткрывателем вихревого эффекта, или эффекта температурного (энергетического) разделения, или эффекта Ранка является Ранк, открывший его в 1933 году. Характерной особенностью этого явления является образование двух разнотемпературных потоков, вытекающих с противоположных концов вихревой трубы (противоточная труба) или с одного конца при раздельном отборе потоков из периферийной и осевой области вихревой трубы (прямоточная труба). На рис. 1.2 представлена схема простейшей противоточной вихревой трубы, состоящей из приемной камеры с закручивающим устройством и диафрагмой, холодного и горячего конца, трубы и дросселя. [c.16]

Микроадсорбционные детекторы. В основе действия микроад-сорбционных детекторов лежит выделение теплоты при адсорбции вешества на адсорбенте, которым заполнена ячейка детектора. Измеряется, однако, не теплота, а температура адсорбента, до которой он нагревается в результате адсорбции. Чтобы исключить действие теплоты, выделяющейся в результате адсорбции растворителя, применяют дифференциальную схему. При этом через сравнительную ячейку пропускают чистый растворитель, а через измерительную — поток, вытекающий из колонки. [c.93]

Исходя из вышесказанных соображений, можно прийти к выводу, что газовые горелки всех типов, оонованные на предварительном тесном смешении газа с воздухом (например, инжекционные беспламенные и др.), не удовлетворяют поставленным требованиям. На рис. 159 показана горелка, в которой смещение газа с воздухом начинается еще внутри ее металлического корпуса и в значительной степени завершается до выхода смеси из горелки благодаря наличию горизонтальной вставки разбойника . Горелки такого типа дают короткий факел, но слабо светящееся пламя, поскольку естественная карбюрация не может получить существенного развития, так как в потоке, вытекающем из носка горелки, горючий газ достаточно хорошо смешан с воздухом, и поэтому энергичное облучение этого потока от пламени и стенок вызывает не разложение углеводородов, а их воспламенение, как это было изложено в гл. IV. Рис. 160 иллюстрирует горелку с внешним смешением. Газ и воздух поступают по концентрическим кольцевым каналам и в устье горелки выходят через рядом расположенные отверстия выходящему из горелки потоку сообщается при этом вращательное движение. [c.287]

Результаты испытаний нестехиометрического режима сжигания, организованного по центральной схеме, приведены на рис. 3.9. Визуальные наблюдения режима горения природного газа показали, что, несмотря на то что характер аэродинамических течений в топке не изменился, в результате соответствующего перераспределения топлива по горелкам (расход газа был уменьшен на крайние горелочные устройства) зона недожога сформирована в центральной части топочной камеры (см. рис. 3.8, г). Дожигание неполностью сгоревшего в этой зоне топлива происходило в верхней и нижней (в поду) частях топки после смешения с периферийными потоками, вытекающими из крайних горелок. Ввиду того что данные потоки содержат большое количество свободно- [c.95]

В связи с этим заводом было принято решение реконструировать реактор по способу, предложенному ВНИИГазом и НИИОГАЗом с установкой двух встречных горелок. В проекте реконструкции, наряду с основными горелками, были предусмотрены горелки с форкамерами конструкции Г.И.Алимбаева. Впервые на ОГПЗ на установке 2У350 построен реактор с применением нового принципа создания двух встречных вращающихся пламен, взаимодействие которых в начале реактора должно обеспечить затухание вращения и создание на основной длине реактора режима идеального вытеснения. Реактор обеспечивает взаимодействие кислого газа с воздухом в две стадии. Первая стадия -интенсивное смешение кислого газа с воздухом и осуществление экзотермической реакции кислородом. Вторая стадия - экзотермическая реакция взаимодействия сероводорода с диоксидом серы. При этом в первой части идет затухание вращающихся потоков, вытекающих из внешних горелок, а во второй части обеспечивается режим течения, близкий к идеальному вытеснению. Это позволяет эффективно использовать объем реактора и уменьшает время, необходимое для достижения термодинамического равновесия. [c.19]

Газо-жидкостной хроматограф. Поток, вытекающий из капиллярной колонки газо-жидкостного хроматографа (элюат), состоит из газа-носителя (обычно геяия) и паров разделяемых веществ. Элюат можно непосредственно вводить в ионный источник масс-спектрометра, поскольку скорость тока газа-носителя в таких колонках сравнительно невелика (1-2 см мин Ъ и связанный с ионным источником вакуумный насос успевает откачивать его, так что давление в ионном источнике возрастает только в допустимых пределах. Если учесть свойственную газо-жидкостной хроматографии высокую разрешающую способность, то в сочетании с масс-спектрометрией она, очевидно, является одним из наиболее эффективных методов исследования небольших количеств сложных смесей. [c.177]

Из приведенных данных следует, что в камере разделения существуют два закрученных в одну сторону потока. Периферийный поток движется от соплового сечения к дросселю, приосевой поток — в обратном направлении. Периферийный поток выходит из камеры чб1рез дроссель, т. е. образует нагретый поток, вытекающий из вихревой трубы. Приосевой поток выходит из камеры через отверстие диафрагмы, т. е. явля- [c.10]

Рассмотрим кривые на рис. 6. Увеличение угла конусности сопровождается уменьшением тангенциальной составляющей скорости во всех сечениях камеры. Это естественно, так как торможению потока способствуют не только трение газа о стенки, но и увеличение площади поперечного сечения камеры. Меньшие значения W- у Дросселя, где начинает формироваться охлажденный приосевой поток, являются одной из причин уменьшения Wx в потоке, вытекающем через диа-фрагм у. В то же время в конических камерах в сечениях, удаленных от соплового, меньше радиальный градиент w- . Это свидетельствует о менее интенсивной передаче энергии в направлении к стенке камеры, а также о меньших значениях радиальной составляющей скорости на границе перифб1рийного и приосевого потоков. При а = 5° значительная часть газа поступает из периферийного в приосевой поток в сечениях, близких к сопловому, т. е. приосевой поток подпитывается газом с высокими значениями Wj. Это объясняет повышение темпа роста Wj при г>0,2 и z = 0,5. [c.13]

Рис. 9.50. Аэродинамические границы факела мазутной горелки (рис. 9.48) а — наружные границы прямоструйного факела (/ — при истечении обоих потоиав без закрутки 2 — при максимальной футке центрального потока 3 — закрученный поток, вытекающий только из центрального канала) б—влияние степени крутки обоих потоков I — без крутки 2 — крутка 50 % 3 — крутка 100 %) в — влияние крутки цен1рального потока на фаницы внутренней зоны циркуляции при крутке периферийного потока 100 % (7 — крутка 100 % 2 — крутка 50 % 5 — без крутки)

Часть мелкодисперсной жидкости не успевает покинуть приосевой поток и выходит из кам,еры разделения через диафрагму вместе с охлажденным потоком. Остальные капли попадают в периферийный газовый поток, где частично или полностью испаряются. Это приводит к снижению температуры периферийного газового потока, а следовательно, и температуры потока, вытекающего из камеры разделения через дроссель. Неис-парившаяся в периферийном потоке часть капель жидкости может либо достичь поверхности пленки или стенки камеры, либо вернуться в приосевой газовый поток вблизи дросселя, где центробежные силы малы из-за низких значений тангенциальной составляющей скорости движения потока. Таким образом, наличие капель жидкости в газовых потоках вызывает перенос теплоты от периферийных слоев вихря к приосевым. Суть этого процесса заключается в стекании паров высококипящих компонентов из периферийных слоев в приосевые, их конденсации в приосевых слоях, возвращении и испарении конденсата в периферийных слоях. [c.130]

Шеферд [14] изучал стабилизацию пламени в кольцевых камерах. В эти камеры воздух и стехиометрические пропано-во душные смеси вводились по нормали к основному потоку, вытекающему из внутреннего кольцевого отверстия. Полученные в этих исследованиях скорости срыва оказались все же более низкими, чем в случае стабилизации телом плохообтекаемой формы или стабилизирующей противонаправленной струей. [c.322]

Наиболее важный компонент дозатора газообразного хлора — дозирующий клапан, расположенный на питающем трубопроводе и предусмотренный для контроля расхода потока, вытекающего из цилиндра. Устройство этого клапана в какой-то степени аналогично устройству водопроводного крана, работающего на линии с постоянным напором. Количество выпускаемой воды регулируется открытием крана, и если напор подачи не изменяется, то поддерживается постоянный расход. Дозирующий клапан, показанный на рис, 7,20, состоит из пробки с выемками, скользящей в закрепленном кольце. Степень отдачи газа регулируется путем измепепия размера У-образного отверстия. Однако вследствие того что давление в баллоне с хлором изменяется в зависимости от температуры, выпуск газа через такой дроссельный клапан можно поддерживать постоянным только при достаточно частом регулировании положения пробки клапана. Кроме того, условия на выпуске могут изменяться в результате изменений давления в точке выпуска. Для того чтобы эти переменные условия не влияли на точность контроля, между баллоном и дозирующим клапаном вводят регулирующий давление клапан и, кроме того, на выпускной стороне добавляют вакуум-компеп-сациоипый клапан. Вакуум удерживает предохранительный -клапан закрытым, Если вакуум потерян и хлор под давлением проходит через впускной клапан, предохранительный клапан открывается и хлор выводится за пределы здания. На передней панели хлоратора находятся счетчик расхода (ротаметр), манометры и ручка для регулирования -интенсивности подачи хлора. [c.195]

Чаще всего для хроматографического разделения применяют колонку, заполненную активированным силикагелем или алюмогелем, которые смочены растворителем, например изооктаном. Анализируемую пробу заливают с верха колонки и элюируют последовательно растворителями прогрессивно возрастающей полярности при этом из колонки десорбируются все более полярные углеводороды. Поскольку при этом методе происходит разделение только по типам структур, ио не по молекулярным весам, насыщенные углеводороды десорбируются в первую очередп, за ними — олефиновые (если они присутствуют) и, наконец, ароматические углеводороды и полярные неуглеводородные компоненты. Для наблюдения за ходом разделения обычно непрерывно контролируют какое-либо свойство, характеризующее состав потока, вытекающего из колонки, например показатель преломления. Затем десорбирующие растворители удаляют из тяжелых нефтяных фракций (чаще всего отпаркой под вакуумом), а образцы разделенных узких фракций направляют на дальнейший анализ. [c.13]

Встречная лобовая компоновка (рис. 14.34, б) обеспечивает соударение потоков, вытекающих из горелок 2 противоположных стен 3 и 4, задерживающее удар во фронтовую и заднюю стены и снижающее опасность шлакования этих стен. Однако в зоне соударения могут наблюдаться растечка газов к боковым стенам, удар и шлакование (зона 5) последних. При движении факелов происходит их проникновение в межгорелочные пространства противоположно расположенных горелок. Так как топочные газы горящего факела не имеют контакта со стенами и охлаждаются незначительно, то в таких топках отмечают высокий температурный уровень горения и устойчивое зажигание пьшевоздушной смеси. Часть потоков направляется в холодную воронку, а основная масса газов, достаточно равномерно заполняя топку, поднимается вверх. При разных массах и скоростях соударяющихся потоков наблюдают отклонение восходящих потоков к одной из стен. [c.106]

В вихревых горелках потоки пылевоздушной смеси, вторичного воздуха, или оба потока закручиваются специальными устройствами. В результате закрутки пылевоздушный поток, вытекающий из горелки в топку, раскрьшается в виде полого вращающегося конуса (рис. 14.36, а), к которому изнутри и снаружи эжектируются топочные газы. [c.110]

Из уравнения (18. 8) видно, что количества движения потока в сопле и потока в горловине равны. Это означает, что уменьшение количества движения потока, вытекающего из сопла, равно приращению количества движения инжектируемой жидкости в предположении, что скорость ее притекання равна нулю [c.413]

При рециркуляции микробной биомассы в проточном биореак торе с полным вытеснением никакой внешней инокуляции не требуется. В подобной системе общий поток, вытекающий из -биореактора (но не из всей системы), описывается уравнением [c.429]

В 1953 г. Н. К. Гиринский [48] оценил боковое растекание воды на основе точного решения плоской задачи Н. Е. Жуковского о растекании фильтрационного потока, вытекающего из-под шпунта. Результаты исследования этой задачи были распространены Н. К. Гиринским на пространственную фильтрацию из шурфа, и приближенно был определен коэффициент растекания потока. [c.134]

На одном и том же, дважды экспонированном рентгеновском снимке показано а) еще целая капля, уравновешенная направленным вверх воздушным потоком и б) та же капля, превратившаяся в облако из мелких капелек (темное облачко в правой стороне рисунка) под действием воздушного потока, вытекающего из- сопла (наружный диаметр 3,0 сл), расположенного в левой стороне рисунка. Капля деформируется, при нимая форму блюдца, и распыляется действием воздушного потока на мелкие капельки. [c.48]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология