Течение моделирующее

По методу ЭГДА возможно моделирование дозвукового обтекания тел сжимаемым газом. В этом случае область течения моделируют проводящей областью в электролитической ванне, в которой можно менять толщину слоя электролита путем изменения формы дна. Решение проводят методом последовательных приближений, подбирая электропроводность пропорционально полю плотности в области течения. Однако возможности моделирования в этом случае меньше, поскольку не исключена вероятность появления конвекции, изготовление модели сложнее и при увеличении чисел Маха М растет неустойчивость решения. [c.404]

Анализ турбулентной струи, исходящей из источника, был проведен с помощью модели подсасывания [181] (см. гл. 12). Предполагалось, что индуцированное течение распространяется по потолку полости горизонтально. Были проведены расчеты направленного вниз движения границы раздела между верхним стратифицированным слоем и нижней областью, а также вычислены соответствующие распределения плотности. В экспериментах указанный режим течения моделировался с помощью впуска [c.313]

На рис. 10 изображены экспериментально определенные эпюры скоростей течения моделирующей жидкости в зависимости от угловой скорости вращения диска. Приведенные результаты показывают, что основная масса жидкого металла вращается с почти постоянной по глубине окружной скоростью W(f, лишь в верхних слоях [c.50]

Для исследования поля скоростей в зернистом слое широко используется метод электрогидравлической аналогии (ЭГДА), основанный на аналогии дифференциальных уравнений, определяющих электрическое поле и поле скоростей в зернистом слое при преобладании сил вязкости. Имеется обширная литература по применению метода ЭГДА для решения задач подземной гидравлики [205—207], где течение жидкости протекает обычно в вязкостном режиме. Применение метода ЭГДА для исследования потоков жидкости в условиях химической аппаратуры, шахтных и доменных печей имеет свои особенности. Жидкость (газ) движется с большими значениями критерия Рейнольдса, проходя обычно пространства как заполненные зернистым слоем, так и полые. Вопросам применения метода ЭГДА в этом случае посвящена работа [208]. Практически поле скоростей определяется по аналогии с электрическим полем, измеряемым на геометрически подобной пространственной модели, залитой электролитом. Вход и выход жидкости моделируется подобными по размерам электродами, области с разным гидравлическим сопротивлением — электролитом с разной удельной электропроводностью, разделенным по областям перегородками, пропускающими ток и непроницаемыми для жидкости. Двумерные течения моделируются с помощью электропроводной бумаги с различным удельным сопротивлением. [c.108]

Особенности такого течения моделируют, замещая эритроциты жесткими сферами, равномерно и симметрично движущимися одна за другой по жесткой цилиндрической трубке (рис. 6.32). Исследователь движется вместе со сферами. Они представляются ему неподвижными, а стенки трубки движущимися. [c.312]

Гидравлические аналоговые модели. Среди них широко распространены щелевые лотки между двумя плоскостями (в узкой щели) вязкое течение Пуазейля моделирует фильтрационный поток. На щелевых лотках можно смоделировать вытеснение жидкостей с различными вязкостями и плотностями. [c.378]

Помимо повышения точности получаемых значений постоянных фильтрования, на таких моделирующих фильтрах можно получить и более надежные данные по стадиям промывки, продувки и сня тия осадка, а также регенерации фильтровальной перегородки. Кроме того, на этих моделирующих фильтрах можно точнее учесть влияние некоторых факторов, искажающих течение процесса фильтрования, например оседания твердых частиц суспензии под действием силы тяжести и перемешивания суспензии мешалками. В связи со сказанным в лаборатории, занимающейся вопросами фильтрования, целесообразно иметь и использовать в надлежащих случаях по крайней мере небольшие моделирующие фильтрпрессы, барабанные, дисковые, тарельчатые, ленточные и патронные фильтры. [c.161]

Алгоритм, моделирующий изучаемый процесс, может быть записан в виде программы для вычислительной машины. Машина выполняет последовательность операций, предписываемых модели, соответствующим алгоритмом. При этом шаг за шагом вырабатывается информация, характеризующая состояния элементарных явлений и процесса в целом, а также формируются величины, используемые в качестве результатов моделирования. Влияние случайных факторов на течение процесса имитируется при помощи случайных чисел с заданными и получаемыми в ходе моделирования законами распределения. Так же, как и при натурном эксперименте, результаты каждой отдельной реализации процесса на машине отражают суммарный эффект совокупности действия возмущающих факторов с учетом конкретно сложившегося сочетания случайных возмущений. [c.7]

Матрица обеспечивает частицам катализатора заданную форму и механическую прочность, способствует отводу тепла от цеолитных кристаллов при регенерации и подводу тепла в реакцию, создает оптимальную вторичную пористую структуру, способствующую диффузии сырья и продуктов реакции, стабилизирует цеолит при термической и термопаровой обработке, моделирующих условия при выжиге кокса в регенераторе. Последнее на примере редкоземельного цеолитного катализатора подтверждается данными табл. 5.1, в которой показано влияние термообработки и матрицы на стабильность цеолитов РЗЭ НУ, ЦСК и АСК при мягкой термообработке смесью воздуха и водяного пара и жесткой термообработке при 850 °С в течение 48 ч. Так, до жесткой термообработки конверсия и выход бензина у чистого цеолита и разбавленного 90% АСК в качестве матрицы практически одинаковы и в два раза больше, чем для одного АСК. После термообработки в жестких условиях конверсия сырья и выход бензина в случае одного цеолита снижается в 10 раз и незначительно меняется в случае цеолитсодержащих (ЦСК) и алюмосиликатных (АСК) катализаторов. [c.111]

Методика определения истираемости сводится к следующему. Пробы исходного катализатора взвешивают на аналитических весах, помещают в колбу и встряхивают в течение 4 ч. Такая продолжительность встряхивания удовлетворяет, с одной стороны, требованиям экспресс-метода, а с другой стороны, — достаточна для получения достоверных характеристик прочности катализатора. После выключения прибора рабочую фракцию катализатора отсеивают на соответствующих ситах и взвешивают. Условия истирания на таком приборе хорошо моделируют условия износа в аппаратах со взвешенным слоем. Истираемость определяется по формуле (VI. 45). [c.316]

В надежной конструкции эти значения не должны существенно отличаться от рекомендуемых, которые основаны на большом опыте эксплуатации промышленных аппаратов и исследованиях на установках, моделирующих течение теплоносителя под кожухом. [c.33]

Установка ЛТС по методу [73], изображенная на рис. 39, моделирует топливную систему ТРД по температуре нагрева топлива, скорости его прокачивания через фильтр [3,6 л/ч-см )], по фильтрующему элементу (размер пор около 16 мкм). Топливо нагревают в змеевике 8, помещенном в воздушный термостат 16. Испытание проводят при любой заданной температуре (до 225°С) до засорения фильтра 3 (перепад давления 0,045 МПа, или 0,45 кгс/см ), а если фильтр не засоряется, — в течение 5 ч. Критерием оценки служит время до засорения фильтра или перепад давления за 5 ч испытаний. Количество смолистых отложений (до фильтра) определяют смыванием их из змеевика горячим спиртобензольным раствором и взвешиванием после отгонки растворителя. Для исследования этим методом требуется около 17 л топлива. [c.106]

Все СОТС содержат около 10% присадок условия эксплуатации и старения моделировались в лаборатории в течение 40 часов при имитации низкой культуры производства. Таким образом, не нашли подтверждения известные литературные данные о росте канцерогенности СОТС во время эксплуатации. [c.54]

Для этого в стеклянном змеевике создавались различные режимы течения газожидкостной смеси. При заданном расходе воды в змеевик в начало каждого линейного участка подавался определенный расход воздуха. Таким образом, по мере приближения водно-воздушной смеси по змеевику изменялось соотношение фаз в сторону увеличения объемного газосодержания и моделировался процесс частичного испарения жидкой фазы. [c.253]

Начальными условиями здесь могут быть либо решение стационарного режима перекачки (моделируется переходный процесс), либо решение задачи остывания (моделируется процесс возобновления течения после остановки) и т.п. [c.153]

Образцы исследуемых битумов, нанесенные на стеклянные пластинки 34 мм, были испытаны на тепловое старение путем выдерживания их в пленке толщиной 0,5 мм, при температурах 170, 140 и 100°С, а также по ступенчатому режиму и течение 30 сут-, моделирующему I год старения в условиях Башкирии [4]. Через определенные промежутки старения определялась т( мпература растрескивания битумов, при скорости охлаадения О,5°С/мин. Температура растрескивания битумов, определенная при этой скорости охлаадения, отличается всего лишь на 2-3°С от температуры растрескивания, определенной при эксплуатационных скоростях охлаадения. Поэтому с целью сокращения числа испытаний при определении температуры растрескивания в процессе старения была принята скорость охлаждения 0,5 - с/мин. g [c.214]

Прямое продольное течение. Такое течение получают, растягивая прямоугольный стержень вдоль оси 1 (см. рис. 5.4). Этим течением можно моделировать фильерную вытяжку тонкого моноволокна круглого сечения. Течение характеризуется следующими параметрами [c.170]

Ошибки при использовании модели степенной жидкости при расчетах течений под давлением. Скорость сдвига при течении жидкости под давлением между двумя параллельными пластинками варьируется от нуля до уш- Если жидкость моделируется степенной функцией, значение пф и считается постоянным даже вблизи центра, где скорости сдвига близки к нулю, и, следовательно, жидкость ньютоновская. Оцените возникающую при этом ошибку в зависимости от расстояния до той точки, где жидкость ньютоновская (рис. 6.16) . [c.177]

Другой интересный случай, исследованный Шерером, моделирует циркуляционное (поперек канала) течение в одночервячных экструдерах. Наиболее эффективное распределение элементов поверхности раздела в одночервячных экструдерах достигается при оснащении экструзионного канала смесительными секциями, состоящими из ряда стержней или других приспособлений, изменяющих направление потока. Эрвин [8] показал, что если в смесительной зоне экструдера осуществляется рандомизация распределения элементов поверхности раздела, то смесительное воздействие существенно возрастает. [c.374]

Рассмотрим очень упрощенный идеализированный смеситель закрытого типа, состоящий из двух коаксиальных цилиндров бесконечной длины с коротким участком, моделирующим узкий зазор (см. рис. 11.20, а). Пренебрегая кривизной канала (Я// < 1), можно рассмотреть течение в прямоугольных координатах, как показано на рис. 11.20, б. Рассмотрим течение жидкости в зазоре между бесконечной верхней пластиной, движущейся с постоянной скоростью относительно нижней пластины, и выступом на нижней пластине. Такая геометрическая конструкция очень напоминает экструдер, работающий по принципу ступенчатого опорного подшипника (см. разд. 10.4). [c.403]

Уравнения теплопередачи, с помощью которых моделируют охлаждение и затвердевание полимера при литье под давлением, не учитывают подпитку, а также обратное и вторичное течения, происходящие на стадии охлаждения изделия и вносящие свой вклад в теплопередачу. В работе Камала и Куо [361 приведен расчет подпитки полости формы для двух случаев быстрого, резко прекращающегося течения, когда можно пренебречь термическим сжатием при подпитке, и медленного течения, когда можно пренебречь торможением потока, а термическое сжатие нужно учитывать. В обоих случаях использовали уравнение состояния Спенсера и Гилмора (см. табл. 5.6). [c.537]

Пирсон и Петри теоретически исследовали процесс экзотермического раздува неупругого расплава. В работе 118] Петри моделировал процесс раздува рукавной пленки на примере ньютоновской жидкости и полимера, находящегося в высокоэластическом состоянии. При анализе раздува рукава из ньютоновской жидкости автор использовал для расчета температурной зависимости вязкости экспериментальные данные Аста 119], определившего распределение температур. И наконец, Хан и Парк [20—22], учитывая неизотермическую природу процесса раздува рукавной пленки, использовали для его описания уравнения равновесия сил и теплопередачи, а также степенной закон течения. [c.568]

Это относится ко многим металлургическим процессам. Для оценки их скоростей необходимо совместное решение уравнений, описывающих диффузию, течение жидкостей, газов, и учет геометрических факторов. Абсолютный расчет в подобных случаях часто невозможен, поэтому целесообразно применение теории размерностей. Она позволяет свести к минимуму число необходимых измерений и установить законы подобия и моделировать процессы. Основное требование этой теории — совпадение размерностей в обеих частях равенств, выражающих зависимости между физическими величинами. С этой целью выражают физические законы в виде зависимостей между безразмерными комплексами. Рассмотрим простой пример движения шара через жидкость. Какие параметры определяют это движение К ним относятся коэффициент вязкости т , радиус шара г и скорость v, имеющие следующие размерности L и LT-. Возникающая при движении сила сопротивления F, имеющая размерность MLT- (как любая сила), является функцией этих параметров, т. е. F=f r, г, v). Предполагая, что эта функция степенная, введем пока неизвестные показатели степеней X, у к Z для размерностей т], г и u и запишем уравнение для F MLT = (МЬ- Ч- ) Ьу LT ) . Условие совпадения размерностей [c.256]

Глава 5 посвящена методам численного моделирования течений в пограничных слоях, струях и каналах. Теория пограничного слоя — один из важнейших разделов современной гидрогазодинамики. Она нашла широкое распространение и применение для расчета трения и теплопередачи на телах, движущихся в потоке жидкости и газа. Методы теории пограничного слоя используются также для анализа течений в следах за движущимися телами, течений в струях и течений в каналах. В главе 5 сначала формулируются основные математические задачи, которые моделируют указанные течения, затем на примере простейшей системы уравнений теории пограничного слоя — уравнений Прандтля — строится разностная схема и приводится алгоритм расчета. Далее этот метод обобщается п дается описание схемы (получившей название основной) для интегрирования систем уравнений типа пограничного сдоя. Решение стационарных задач пограничного слоя разностными методами получило в настоящее время широкое распространение. Методы, описанные в этой главе, оказались легко применимыми к различным задачам этого класса и достаточно эффективными с точки зрения скорости счета и загрузки оперативной памяти ЭВМ, что позволяет применять их на машинах малой и средней мощности. [c.13]

Другим рассмотренным в [82] примером является пятый полет корабля Спейс Шаттл . Использовалось данные по тепловым потокам около покрытой материалом R носовой капсулы [114]. Скорости каталитических реакций в зависимости от времени в критической точке были получены в [115]. Также как и для OREX пространственное течение моделировалось течением около эквивалентного осесимметричного тела [116], в данном случае с радиусом затупления 1,276 м. Он соответствует эффективному радиусу в критической точке при угле атаки в 40 ° градусов. Условия полета были определены из графиков 114, 115], поскольку детальные траекторные данные авторам не были доступны. В силу упрогцения геометрии и грубой аппроксимации летных условий полученные результаты имеют привнесенные ошибки. Однако качественное сравнение рассчитанных и летных результатов важно для понимания механизма каталитических процессов и проверки модели. [c.85]

Предположим, что реальное течение моделируется потоком, в котором на участке длиной Дл температура расплава остается неизменной, а поле скоростей удовлетворяет условиям, наблюдающимся при изотермическом течении. При переходе к следующему участку длиной isXi+ температура расплава изменяется скачком так, что теплосодержание расплава оказывается равно сумме (или разности) двух тепловых потоков диссипативного разогрева и теплообмена через стенку. При этом также скачкообразно изменяются и все термодинамические функции. В этом случае имеем [c.176]

Первые теоретические исследования порового пространства проводили при помощи идеализированных моделей грунта, называемых идеальным и фиктивным грунтом. Под идеальным грунтом понимается модель пористой среды, норовые каналы которой представляют пучок тонких цилиндрических трубок (капилляров) с параллельными осями. Фиктивным грунтом называется модель пористой среды, состоящей из шариков одинакового диаметра. В конце прошлого столетия американский гидрогеолог Ч. Слихтер развил упрощенную теорию фильтрации, позволяющую сравнивать движение жидкости по норовым каналам с течением жидкости по цилиндрическим трубкам. Основываясь на модели фиктивного грунта, он рассмотрел также гeoмeтpичe кy o задачу, позволяющую связать пористость с углами, образованными радиусами соприкасающихся шаров, моделирующих пористую среду, при их различной упаковке. [c.12]

Согласно Хандлосу и Барону, турбулентный режим в капле можно моделировать системой тороидов, вид которых представлен на рис. 4.6. Предполагается, что в начальный момент времени частица жидкости находится на окружности радиуса р. По истечении времени для одного оборота вдоль линии тока частица в результате хаотического движения окажется в положении р. При условии полного перемешивания в течение одного периода обращения вероятность того, что частица окажется между р и p+dp, определится отношением величины элементарного объема с координатой р к полному объему тороида [c.191]

Таким образом, с использованием критерия Re" можно моделировать гидродинамический режим течения жидкости при работе геометрически иеподобных радиальпо-лопастиых мешалок. [c.280]

Возможно использование моделей, описанных в главе IV, в которых каждый элемент поверхности жидкости экспонируется газу до замены его жидкостью из основной массы в течение одинакового промежутка времени 0. В таких установках точно моделируется механизм абсорбции, постулируемый моделью Хигби. При этом, еслн коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для газа с коэффициентом диффузии О А равен то продолжительность экспозиции в модели должна быть 40А1(пк1). Колонны с орошаемой стенкой, обеспечивающие продолжительность контакта порядка 0,5 сек, подходят для моделирования насадочных колонн, а ламинарные струи с контактом, равным нескольким тысячным секунды, — для моделирования барботажных тарелок. [c.176]

Изучение физико-химического процесса на любой установке (лабораторной, опытной, промышленной) представляет собой физическое моделирование, которое было основным методом исследования в течение длительного периода. Однако развитие науки показало, что не все процессы можно изучать на физических моделях. Например, крайне сложно осуществить физическое моделирование закона тяготения Ньютона Больцман долгие годы отстаивал свою молекулярно-кинетическую теорию, которая не признавалась крупнейшими авторитетами его времени на том основанпи, что поведение молекул не наглядно, их трудно физически моделировать. Выход был найден в аналогии (преимущественно математической) разных по физической сущности явлений природы . Например, законы Ньютона (притяжение тел) и Кулона (притяжение электростатических зарядов) описываются одинаковыми уравнениями. Используя аналогию физических явлений, создают модель, в которой осуществляют новый процесс, описываемый уравнениями такой же структуры, что и исходный. [c.12]

Из диаграммы связи процесса фосфорилирования получены аналитическая форма математической модели переменной структуры и соответствующий моделирующий алгоритм. Контрольный расчет системы уравнений переменной структуры показал, что процесс установления равновесия в жидкой среде протекает за несколько секунд, тогда как весь процесс фосфорилирования длится в течение нескольких часов. Это позволяет внести упрощения в топологическую и аналитическую модели фосфорилирования. Упрощенная модель использовалась при решении обратной задачи для уточнения коэффициента массопроводимости в твердой фазе (грануле сополимера) с целью его дальнейшего применения в расчетах промышленных реакторов. Разработанная математическая модель процесса фосфорилирования удовлетворительно описывает экспериментальные данные (расхождение экспериментальных и расчетных данных не превышает 10%). [c.369]

В течение десяти лет после опубликования [С А, 1976] произошли существенные изменения в области информационной технологии, способствовавшие значительному улучшению средств о()Служивания центра аварийного управления. В настоящее время в его распоряжении имеются компьютерные системы, позволяющие не только манипулировать текущей информацией, но и моделировать рассеяние облака на основе данных, полученных от газовых дозиметров и метеорологических вьсшек. Такая система подробно описана в статье [Ьа Ьоуег,1985], ее иллюстрирует рис. 20.15. [c.555]

В настоящее время практически все процессы фракционирования проектируются на основе алгоритмов, моделирующих стационарные режимы. При этом не учитываются динамические характеристики объекта проектирования. В то же время из опыта эксштуатации фракщюнируг-ощего оборудования известно, что практически непрерывно изменяются те или иные входные технологические параметры и выход на стационарный режим или приближение к нему требует определённого времени. В течение этого периода вырабатывается продукция, о качестве и количестве которой можно только догадываться. Какова же динамика процесса фракционирования, как долго идёт установление стационарного режима, какие изменения терпят продукты переработки, как контролировать и управлять этими явлениями Обозначенные и многие другие вопросы малоизучены применительно к процессам фракционирования. На наш взгляд, анализ динамических характеристик фракционирующего оборудования заслуживает более глубокого изучения. [c.15]

В настоящей работе при ряде упрощающих допущений построена математическая модель динамики одиночной гибкой нити конечной длины и произвольной первоначальной конфигурации в условиях деформащм матрицы. Анализируются два типа деформации чистый сдвиг и простой сдвиг. Матрица моделируется ньютоновской жидкостью, силы инерции не учтываются. Течение изотермическое. Проскальзывание жидкости по поверхности волокна не учитывается. Волокно не контактирует с другими волокна ми. [c.141]

Пусть к массе, моделирующей систему с одной степенью свободы и находящейся в поюое, прикладывается сила- Р, которая действует на конструкцию в течение времени dt. Направление действия мгновенной силы совпадает с направлением возможных перемещений массы. [c.55]

Образцы боновых устройств были исследованы на пилотном стенде (длина 2 м, ширина 0,5 м, скорость течения воды 0,13 м/с), моделирующем фрагмент русла реки в масштабе 1 10. Опыты показали, что при длительном контакте модели боновых ограждений на основе сорбента СИНТАПЭКС с водой величина водо- и нефтепоглощения бона изменяется незначительно (табл. 3.7), что позволяет использовать поглощающие боны как предупреждающее природоохранное средство, которое можно подвезти к удобному месту на реке ниже точки разлива и развернуть его в месте ожидаемого прохождения нефтяного пятна. [c.108]

Однако количественные зависимости, полученные для течения между параллельными пластинами, нельзя обобщить и распространить на более реальные условия течения системы, состоящей из больших капель диспергируемой фазы, распределяемой в деформируемой среде. Гидродинамическое поведение системы в данном случае гораздо сложнее. В работе Бигга и Миддлемана [13] предложен иной подход к этой проблеме. Авторы анализировали течение пары несмешивающихся жидкостей с различными вязкостями в канале прямоугольной формы. Такая форма канала позволяет моделировать процесс, происходящий в одночервячном экструдере. Устройство состоит из прямоугольного канала бесконечной длины (экструзионный канал), верхняя стенка [c.385]

Перемещение поршня моделирует изменение вязкого течения полимера. В результате внутримолекулярных движений цепи при ео= = onst напряжение в полимерном образце уменьшается от а до [c.123]

Экспериментально установлено, что при течении дисперсных систем в области неразрушенных структур имеет место наложение деформаций сдвига (принцип аддитивности). Применение модельного анализа для определения вида деформации е (т), при помощи которого условно заменяют данную реальную систему схемой последовательных и параллельных совокупностей идеально упругих и вязких или пластично-вязких элементов, позволяет в каждом отдельном случае ориентироваться в числе независимых характеристик механических свойств этой системы и проследить в полуколичественном соотношении с экспериментальными данными все основные деформационные и релаксационные свойства неразрушенных структур. Кривые е (т) многих дисперсных систем могут быть с достаточной точностью описаны при помощи последовательно соединенных моделей Максвел-ла — Шведова и Кельвина (рис. 4). Модель Максвелла — Шведова состоит из пружины с модулем i, последовательно связанного с ним вязкого элемента, моделирующего наибольшую пластическую вязкость t]i, который блокирован тормозом на сухом трении, моделирующим предел текучести Р х- Модель Кельвина содержит упругий элемент с модулем и параллельно связанный с ним задерживающий вязкий элемент (демпфер), моделирующий вязкость упругого последействия rjj. [c.20]

Процессы долговременного изменения в слоях даммары при воздействии УФ-облучения, для которой превалирующим является фотодеграда-ционный процесс, моделировались ранее на установках ускоренного све-тостарения в течение 100-700 ч. При этом с помощью метода гель-проникающей хроматографии были отмечены процессы димеризации три-терпеноидных производных. Наиболее очевидны были спектральные изменения в слоях в электронном спектре наблюдалось резкое снижение экстинкции при 220-250 нм с одновременным ростом ее при 330-350 нм в ИК-спектрах появлялись полосы поглощения при 3445 и 1706 см , отвечающие поглощению гидрокси- и карбонильных групп. Авторы связывали эти изменения с процессами аутоокисления активных центров даммары (двойные связи, карбонильные фуппы, четвертичный углерод и т.д.) [12,13]. [c.149]