Гидроочистка газы, состав

На многих предприятиях в качестве топлива используют заводские газы — побочные продукты технологических установок. Ресурсы заводских газов зависят от глубины переработки углеводородного сырья. В производствах, процессы которых протекают под давлением водорода (риформинг, гидроочистка, изомеризация), образуются газы, не содержащие непредельных углеводородов, п их применение для сжигания в печах не вызывает затруднений. В то же время, состав побочных газов термических и некоторых каталитических процессов характеризуется заметным содержанием непредельных углеводородов. Их концентрация зависит, главным образом, от жесткости режима и в определенной степени от состава сырья и применяемых катализаторов. Входящая в состав заводских газов жирная часть (изобутан, этилены) является ценным исходным сырьем для получения высокооктанового бензина, а сухая часть (водород, метан п этан- -этилен) применяется в качестве технологического топлива. Заводские топливные газы, особенно с установок пиролиза бензина, необходимо подвергать очистке от непредельных углеводородов (фракций С4, С5 и диеновых соединений). Указанные непредельные углеводороды легко полимери-зуются и сополимеризуются с продуктами сероводородной коррозии и образуют плотные отложения в арматуре трубопроводов, в узлах газовых горелок и в капиллярах КИП. Это нарушает работу горелок или совсем выводит их из строя. [c.48]

Водородсодержащий газ риформинга (ВСГ) содержит (по объему) 60—90% водорода и углеводороды С1—Сб. На установках со стационарным слоем катализатора концентрация водорода к концу реакционного цикла понижается. Переменный состав ВСГ в большинстве случаев не препятствует его использованию в процессах гидроочистки бензинов и дизельных топлив. При необходимости состав ВСГ может быть стабилизирован (88—90% Нз и 10—12% СН4) путем абсорбционной очистки при давлении 4—5 МПа и температуре от —10 до +10 °С в качестве абсорбента используется катализат риформинга. [c.125]

Процесс гидроочистки дистиллятов заключается в следующем (рис. У-13) сырье насосом Н-401 прокачивается последовательно через теплообменники Т-401 и Т-402, трубчатую печь П-401, где нагревается до 300...350°С, после чего направляется в реактор гидроочистки Р-401. Перед теплообменником Т-401 в сырье компрессором К-402 подается водород содержащий газ, состав которого дан в табл. У-12. [c.225]

В Советском Союзе запроектирована комбинированная установка Г-43-107. В ее состав входят следующие секции гидроочистки вакуумного дистиллята (фракции 350—500°С) каталитического крекинга гидроочищенного сырья и ректификации стабилизации бензина и газофракционирования утилизации тепла дымовых газов и очистки дымовых газов регенерации (включая электрофильтры). В проект этой установки внесено много усовершенствований по сравнению с установками, уже находящимися в эксплуатации. Кроме того, комбинирование ряда процессов позволило оптимально использовать тепло технологических потоков. Этим же объясняется и значительная выдача пара с такой установки на сторону. Ниже приведен примерный материальный баланс работы установки Г-43-107 [c.102]

Комбинированная установка первичной перегонки со вторичными процессами типа ЛК-6у рассчитана на переработку 6 млн. т/год самотлорской нефти, отличающейся большим содержанием газов и низкокипящих фракций. В состав комбинированной установки входят следующие блоки ЭЛОУ и АТ мощностью 6 млн. т/год, каталитический риформинг широкой бензиновой фракции 62—180 С мощностью 1 млн. т/год, гидроочистка дизельного топлива фракции 230—350 °С мощностью 2 млн. т/год, гидроочистка керосина фракции 120—230 X мощностью 0,6 млн. т/год, газофракционирование вырабатываемых на всех частях установки предельных газов и головных фракций мощностью 0,6 млн. т/год. Строительство комбинированной установки ЛК-6у намечено на ряде нефтеперерабатывающих предприятий в текущей пятилетке. [c.146]

Состав газа гидроочистки [c.151]

К сухим газам, содержащим предельные углеводороды, относят газы, в которых содержание непредельных углеводородов не превышает 1—2%. Газы такого состава получаются после сепараторов низкого давления на установках каталитического риформинга бензина, гидроочистки и гидрокрекинга нефтепродуктов, а также на выходе из колонн стабилизации этих установок. Кроме того, их получают на газофракционирующих установках, имеющихся на многих заводах. В газах после колонн стабилизации присутствуют углеводороды С4—С5 в небольших количествах. Сухие газы получаются и при стабилизации и перегонке нефти, но в них содержание углеводородов С4—С5 значительно. Состав газов, получаемых на установках атмосферной перегонки нефти, нестабилен. [c.35]

В состав комбинированной установки Г43-107 входят блоки гидроочистки вакуумного дистиллята, каталитического крекинга гидроочищенного сырья и ректификации, стабилизации бензина и газофракционирования, утилизации тепла дымовых газов и очистки дымовых газов регенерации. [c.23]

Водородсодержащий газ с содержанием водорода 60—90% применяется при гидроочистке топлив и масел. Его состав, в %(об.), при производстве 95-октанового бензина (I), и производстве бензола, толуола (II) примерно следующий [c.251]

На рис. 49 показано влияние парциального давления водорода на групповой углеводородный состав дизельного топлива в процессе гидроочистки при температуре 380° С, удельной объемной скорости подачи сырья 1,0 ч и циркуляции газа 500 м м сырья. При повышении парциального давления водорода увеличивается глубина гидрирования бициклических ароматических углеводородов, а при парциальном давлении водорода выше 80 ат начинается гидрирование моноциклических ароматических углеводородов. [c.207]

Установки каталитического крекинга довольно часто комбинируют с процессами предварительного облагораживания сырья или продуктов крекинга. Так, имеется отечественная схема каталитического крекинга (тип 43-107), в состав которой входят следующие блоки гидроочистка вакуумного дистиллята, каталитический крекинг, ректификация и газофракционирование продуктов крекинга. Блок каталитического крекинга работает на цеолитсодержащем катализаторе, обеспечивающем получение до 50% высокооктанового компонента автомобильного бензина, фракцию дизельного топлива (легкий газойль), тяжелого газойля (котельное топливо, сырье для производства сажи или для коксования) и компонентов углеводородного газа (сухой газ-топливо, бутан-бутиленовая фракция — сырье для алкилировання, пропан-пропиленовая — сырье для получения полипропилена). Предварительная гидроочистка сырья повышает выход [c.178]

На установку гидроочистки обычно подается водородсодержа-щпй газ (ВСГ) с установок каталитического риформинга, в котором концентрация водорода колеблется от 70 до 85% (об.). Ниже приведен состав водородсодержащего газа, получаемый на установке каталитического риформинга 35-11-1000 при производстве компонента автомобильного бензина с октановым числом по моторному методу, равным 85 [c.146]

Как известно, в состав установок каталитического риформинга входит блок предварительной гидроочистки сырья. В реакторы блока риформинга должно подаваться сырье, очищенное от сернистых и азотистых соединений. Для предотвращения отравления катализатора блока риформинга при пуске установки сначала выводится на режим блок гидроочистки с использованием водородсодержащего газа, поступающего со стороны, а затем гидроочищенное сырье подается на блок риформинга. [c.271]

Мощность НПЗ — 5 млн. т/год в состав НПЗ входят установки (млн. т/год) вакуумной дистилляции — 3,1 каталитического риформинга — 1,3 замедленного коксования — 1,05 гидрокрекинга — 1,42 изомеризации — 0,45 гидроочистки легкой нафты — 0,75 гидроочистки керосина — 0,65 гидроочистки дизельных фракций — 1,75 получения серы — 0,073. Выход целевых продуктов НПЗ составляет (млн. т/год) бензина — 1,48, керосина — 0,31, дизельного топлива — 2,46, котельного топлива — 0,46, сжиженных газов — 0,15, асфальта — 0,16, серы — 0,073. [c.144]

Полученная величина в дальнейших расчетах уточняется после определения количества водорода, вошедшего в состав дизельного топлива при гидрогенолнзе сернистых соединений и гидрировании непредельных углеводородов. Полученные значения выхода газа, бензина и дизельного топлива далее будут использованы при составлении материального баланса установки и реактора гидроочистки. [c.144]

Подвергать гидроочистке вторичные дистилляты в чистом виде (без смешения с прямогонными дистиллятами) не рекомендуется. Так, опыт гидроочистки бензинов термического крекинга показал, что обычный для прямогонного бензина режим (375 °С, 3,5 МПа объемная скорость 5 ч и кратность циркуляции газа 300 м /м ) не обеспечивает достаточно полного гидрирования сернистых, азотистых и непредельных соединений. Гидроочистка сопровождается образованием тяжелокипящих продуктов уплотнения и отложениями кокса в трубах нагревательной печи. Тепловой эффект гидрирования достиг 335—420 кДж/кг (80—100 ккал на кг). Смешение бензина термического крекинга и прямогонного бензина в соотношении 1 3 позволило получить гидрогенизат заданных качеств (для последующего риформинга) без изменения объемной скорости, но при ужесточении температурного режима (до 400°С) . Состав смеси прямогонного продукта со вторичным зависит от содержания непредельных в последнем. Так, введений в смесь всего 10% бензина пиролиза привело к забиванию теплообменников уже после 8 ч работы . [c.245]

Для процессов, протекающих под давлением водорода (риформинг, изомеризация, гидрокрекинг, гидроочистка), состав газов относительно несложен и подобно природным и попутным газам характеризуется отсутствием непредельных углеводородов. В то же время все термические и часть каталитических процессов дают газы более сложного состава, с большим или меньшим содержанием непредельных углеводородов. Концентрация непредельных углеводородов в некоторой степени зависит от состава сырья, но главным образом определяется жесткостью режима, а для каталитического крекинга — и применяемым катализатором. Например, непрерывное коксование гудрона при обычном режиме (530— [c.272]

Таким образом, степень обессеривания рассмотренных продуктов при гидроочистке находится в пределах 70—95%, меркаптаны удаляются из циркулирующего газа почти полностью (до як0,001%). Достигается почти полное насыщение алкенов, а количество ароматических углеводородов остается неизменным. Фракционный состав гидрогенизата по сравнению с исходным. сырьем несколько облегчается. Особенно заметно облегчение фракционного состава при гидроочистке тяжелых дистиллятных фракций, что подтверждается данными табл. 34. Условия гидроочистки температура 380 С, давление 5 МПа, объемная скорость подачи сырья 1 ч , циркуляция газа 600 м /м . [c.88]

В табл. 2 представлен средний состав газов реакции и регенерации при гидроочистке дизельного топлива на алюмокобальтмолибде-новом катализаторе. [c.41]

Выход очищенного бензина в процессе избирательной гидроочистки составляет 98,5—98,7о/о при низкам выходе углеводородных газов (около 0 5% вес. па сырье). Ниже приведен средний углеводородный состав газов, /о вес. [c.196]

В зависимости от химического состава различают предельные и непредельные газы. Предельные углеводородные газы получаются на установках перегонки нефти и гидрокаталитической переработки (каталитического риформинга, гидроочистки, гидрокрекинга) нефтяного сырья. В состав непредельных газов, получающихся при термодеструктивной и термокаталитической переработке нефтяного сырья (в процессах каталитического крекинга, пиролиза, коксования и др.),входят низкомолекулярные моно-, иногда диолефины как нормального, так и изостроения. [c.243]

Газы переработки нефти — один из крупнейших источников сырья для нефтехимии. При переработке нефти образуется большое количество газовых фракций, ресурсы их увеличиваются с ростом мощности и числа вторичных процессов. Состав газов разных процесов неоднороден. Газовые фракции процессов АВТ, каталитического риформинга, гидроочистки содержат большое количество предельных углеводородов. Газы большинства деструктивных процессов каталитического и термического крекинга, коксо- [c.36]

Углеводородные газы, отгон и дизельная фракция (вариант II) являются продуктами гидрогенолиза сернистых соединений, входящих в состав сырья, а также продуктами гидрокрекинга части углеводородов. При гидроочистке дизельных топлив выделяется свыше 60 кДж/кг тепла. Добавление к прямогонному сырью до 30 масс. % сырья вторичного происхождения повышает тепловой эффект до 120-180 кДж/кг в зависимости от содержания в сырье непредельных соединений. Градиент температур в реакторе достигает 40-50 °С, что способствует гидрокрекингу углеводородной части сырья и его потерям, а также приводит к повышенному расходу водорода. Для гидроочистки моторных топлив применяется реактор, изображенный на рис. 12.75. [c.833]

Сернистые соединения, находящиеся в топливах, при сгорании образуют сернистый газ, вызывающий коррозию двигателей даже ничтожные их примеси в сырье для платформинга вызывают отравление платинового катализатора. Удаление серы из нефтяных продуктов проводится с помощью гидроочистки, которая состоит в том, что нефтяной продукт подвергают действию водорода при 300—450° и 17—70 кгс/см- над катализатормами, состоящп.ми п сульфидов и окислов металлов (N4, Мо, Со, ). При этод[ сера, входящая в состав сернистых соединений, превращается в сероводород, который удаляется с газами [c.102]

На нефтеперерабатывающих заводах для получения водорода применяют процесс высокотемпературной (800—850° С) паровой каталитической конверсии нефтезаводского газа, содержащего значительные количества высших углеводородов. Это сырье представляет собой смесь газов непостоянного состава с некоторых установок НПЗ (платформинга, гидроочистки, гидрокрекинга). В зависимости от производительности и режима работы этих установок состав сырья, поступающего на конверсию, может значительно колебаться по содержанию в нем гомологов метана. Это вызывает затруднения при проведении процесса высокотемпературной конверсии опасность отложения углерода на катализаторе, необходимость применения большого избытка водяного пара. [c.89]

На примере Уфимского НПЗ выполнен расчет основных техникоэкономических показателей производства серы по трем вариантам. Первый вариант включает те затраты, которые в настоящее время относятся к производству серы - эксплуатационные расходы на установке получения серы. Затраты на обработку на блоках МЭА-очистки, включенных в состав установок гидроочистки топлив и отдельно стоящей установки серочистки, отнесены на очищенные углеводородные газы. Второй вариант расчета показателей выполнен с отнесением [c.113]

При работе технологических установок с отдувкой части водородсодержащего газа суммарный расход Н на гидроочистку может значительно возрасти. Расход водорода на отдувку определяется концентрацией Н в циркулирующем газе, концентрацией Н в газе, подаваемом в систему взамен отдуваемого, парциальным давлением Н в циркулирующем газе и объемом образующихся в процессе гидрирования углеводородных газов, их составом и растворимостью в гид-рогенизате. Состав водородсодержащего газа и расход водорода на гидроочистку нефтепродуктов с учетом отдувки, качества потребляемого водорода и происхождения перерабатываемого сырья приведен в табл. 37 и 38 [35]. [c.102]

Примерами комбинированных установок, имеющих в своем составе блоки каталитического крекинга и ректификации, являются установка ГК.-3, в состав которой входят атмосферная перегонка нефти, вакуумная перегонка мазута, каталитический крекинг вакуумного дистиллята и первичное фракционирование газов, и установка Г-43-107 (гидроочистка вакуумного дистиллята, каталитический крекинг, ректификация и газофракцнонирование). [c.18]

Состав продуктов вторичных процессов переработки нефтяного сырья чаще всего значительно отличается от состава продуктов прям()й перегонки иефти. Особенно характерно наличие непредельных углеводородов — в газах и жидких фракциях термического крекинга под давлением, коксования, каталитического крекинга и, конечно, пиролиза, для которого газообразные непре-де 1ы[ые углеводороды являются целевыми. Процессы, протекающие под давлением водорода, — каталитический риформинг, гидроочистка, изомеризация, гидрокрекинг, дают продукты, состоящие в основном из предельных углеводородов. Некоторое количоство непредельных может содержаться лишь в гидрогеии-затах неглубокого гидрокрекинга остаточного сырья. Так, йодное число дизельной фракции гидрокрекинга ар [анского мазута составляет 10,2 бензина — около 24 г 1о/100 г . [c.93]

В табл. 34 приведено качество остаточного сырья, подвергаемого гидрообессериванию, а в табл. 35 — материальный баланс процесса и качество целевого продукта (котельное топливо). Из этих данных видно, что в результате гидрообессериваиия мазута и гудронов из сернистых и высокосернистых нефтей при относительно невысоком расходе водорода можно получить 91—96,7% стандартного котельного топлива с небольшим содержанием серы (л 1%) содержание ванадия в этом топливе в 2,5—4 раза ниже, чем Б сырье. Суммарный выход углеводородного газа и бензина не превышает 5—7% на сырье, что свидетельствует о неглубоком протекании гидрокрекинга. Как видно из табл. 35, получаемое котельное топливо имеет широкий фракционный состав, что особенно заметно в случае гудронов содержание в топливе фракций, выкипаюших до 500 °С, увеличивается с 15— 28 до 60—62% (масс.). При этом, если и дальше снижать содержание серы в топливе (менее 1%), можно от катализата, полученного прямым гид-рообессериванием, отгонять широкую фракцию с целью ее гидроочистки и последующего смешения с остатком. [c.249]

Интересный опыт реконструкции имеет компания ВР на своем НПЗ на о. Бульвер (Корнуэлл). Завод был основан в 1965 г. К настоящему времени мощность НПЗ по прямой перегонке нефти (25% импортной сернистой и 75% местной малосернистой) — 3,5 млн. т/год. Технологическая схема включает в свой состав также установки каталитического крекинга, алкилирования, риформинга, гидроочистки дистиллятов, извлечения серы, производства битумов, а также объекты инженерной инфраструктуры. Намечаемая компанией ВР совместно с ВОС Group реконструкция НПЗ включает в себя модернизацию установки каталитического крекинга в процесс крекинга тяжелых нефтяных остатков, строительство установки мягкого гидрокрекинга и интегрированного процесса гидроочистки дизельного топлива, совершенствование установки прямой перегонки, введение новых мощностей по извлечению серы, создание установки комбинированного энергетического цикла, обеспечивающего все производство электроэнергией и паром. Последняя установка использует для производства энергоресурсов отходящие газы с НПЗ и частично природный газ. В результате реализации проекта предполагается снижение содержания серы в автобензине в 10 раз, а дизельном топливе — в 100 раз. Выпуск продукции должен быть увеличен на 25%, выбросы SO и N0 сокращены на 30% и 10% соответственно, а Oj — на 10%. Качество выпускаемых на заводе бензина и дизельного топлива будет соответствовать наиболее жестким нормам США, Западной Европы и Японии [112]. [c.152]

Гидроочистку проводили в пределах температур 320—405° и объемных скоростей 0,5—8,6 прн давлении 50 ат и кратности циркуляции водородсодержащего газа 800 нл/л сырья. Качества исходного сырья и полученных пщрогеннзатов приведены в табл. 1 и на рис. 1 и 2. С повышенпем температуры гидроочистки с 320 до 428° степень обессеривания увеличивается 45,5 до 93,4%, йодное число уменьшается с 25 до 4. Количество ароматических углеводородов несколько увеличивается. Это, вероятно, можно объяснить наличием ароматических углеводородов с непредельными боковыми цепями. Такие углеводороды, если групповой химический состав [c.69]

В зависимости от содержания серы в сырье риформинга состав установки может быть дополнен секцией очистки циркулирующего газа от НгЗ. Хорошо зарекомендовал себя для этой цели и для получения хорошего сырья из низкокачественных фракций процесс гидроочистки юнифайнинг. [c.124]

Щелочная или мокрая очистка дымовых газов регенерации создает проблему очистки сточных вод в сернисто-щелочных водах содержатся механические взвеси и растворенные твердые вещества (катализаторная пыль и соли от процесса удаления оксидов серы). Поэтому предложены специальные добавки в состав цеолитных катализаторов крекинга [47], связывающие оксиды серы на стадии регенерации. Образовавщиеся на катализаторе сернистые соединения, попадая в реактор, разлагаются с образованием сероводорода. Указанным способом выбросы оксидов серы можно снизить на 80—90%. Затраты на сероочистку дымовых газов этим методом, по данным фирмы Amo o, меньше, чем при мокрой очистке дымовых газов. Перспективность этого метода очистки в сочетании с предварительной гидроочисткой сырья не вызывает сомнения. [c.104]