Расход поглотителя, абсорбция

Пример 16-5. Аммиак поглощается водой из газа (воздух) с начальным содержанием ЫНз 5 объемн. %, конечное содержание КНз в газе 0,27 объемн. %. Количество поступающего газа 10 000 м ч (при нормальных условиях). Общее давление газа Р = 760 мм рт. ст. Содержание ЫНз в поступающей на абсорбцию воде 0,2 вес.%, удельный расход поглотителя I = 1,18 кг/кг. Определить количество поглощенного аммиака, конечную концентрацию его в воде и построить рабочую линию данного процесса абсорбции. [c.569]

Пример 17-2. Определить минимальный удельный расход поглотителя при абсорбции аммиака водой в условиях примеров 16-5 (стр. 569) п 16-10 (стр. 586). [c.594]

Целью расчета процесса абсорбции является обычно определение основных размеров аппарата и расхода поглотителя. В некоторых случаях расчет производится и для других целей, например, для определения концентрации уходящего газа при заданных размерах аппарата и т. д. [c.183]

Рециркуляция газа. Схемы абсорбции с рециркуляцией газа показаны на рис. 61. Если фиктивный удельный расход поглотителя составляет I (по отношению к количеству свежего газа), а кратность циркуляции газа (отношение количества проходящего через абсорбер газа к количеству свежего газа) равна п , то для противотока можно получить соответственно при Афп и А=Пг. [c.217]

Нахождение минимального расхода поглотителя при неизотермической абсорбции затруднительно. Для упрощения задачи можно воспользоваться приближенным методом расчета, т. е. пренебречь изменением температуры газа. В этом случае, как видно из уравнений (1У-50) и (1У-51), температура жидкости О и, следовательно, положение линии равновесия не зависят от расхода поглотителя. Предельное положение рабочей линии (см. рис. 80), соответствующее минимальному расходу поглотителя, будет при этом ВР, причем точка Р лежит на линии равновесия и имеет ординату у . Абсцисса точки Р равна максимальной концентрации вытекающей жидкости которая может быть [c.279]

Если на нагревание жидкости расходуется доля от выделяемого при абсорбции тепла, то температура жидкости будет ниже рассчитанной описанным выше способом и линия равновесия сместится вниз минимальный расход поглотителя при этом уменьшится, а максимальная концентрация повысится. [c.279]

При достаточно большом расходе поглотителя температура 8-1 может быть такой, что соответствующая ей равновесная концентрация У будет ниже 1. В этом случае экстремум у отсутствует и процессы абсорбции и охлаждения газа протекают одновременно. [c.279]

Нахождение минимального расхода поглотителя при адиабатической абсорбции летучим поглотителем затруднительно [4]. Можно приблизительно определить максимальную концентрацию вытекающей жидкости х соответствующую минимальному расходу поглотителя, следующим образом. Находят по уравнению [c.282]

Абсорбция сероводорода. Исследования rfb абсорбции HgS мышьяково-содовым раствором проводились [170] на ситчатой тарелке (живое сечение 15,3%, диаметр отверстий 2 мм) с подпором пены. При удельном расходе поглотителя 18—20 л/м газа коэффициент массопередачи Кр с увеличением приведенной скорости газа в пределах 0,5—2 м/сек возрастал от 25 до 73— 80 кмоль м -ч -бар , что соответствует пропорциональности 11) в степени 0,5. При низких удельных расходах поглотителя (5— 10 л/м ) коэффициент Кр пропорционален а при высоких [c.580]

Если абсорбцию производят для получения готового продукта, то конечное содержание компонента в поглотителе определяется требованиями, предъявляемыми к продукту. Расход поглотителя при этом зависит от содержания компонента в газе и степени его извлечения, максимум которой стремятся достигнуть. Таким образом, расход поглотителя в данном случае нельзя выбрать произвольно и обычно, особенно при невысокой концентрации компонента в газе, он не бывает большим, т. е. объемное отношение газ жидкость велико. Это ограничивает возможные типы аппаратов (см. стр. 654) или ведет к необходимости работать с циркуляцией поглотителя. [c.662]

Таким образом, процесс десорбции инертным газом аналогичен изотермической абсорбции, причем линии равновесия для процессов совпадают. Для построения рабочей линии десорбции составим материальный баланс процесса. В этом случае заданными являются расход поглотителя Ь, его начальная Х ц и конечная концентрации, начальная концентрация д десорбирующего агента. Тогда уравнение материального баланса десорбции примет следующий вид [c.94]

Строят графики равновесной и рабочей линии процесса, для чего вначале концентрации улавливаемого вещества выражают в долях от количества постоянных компонентов — инертной части газового потока по газовой фазе и чистого поглотителя по жидкой фазе. Затем по опытным данным строят равновесную и рабочую линии процесса абсорбции, определяют начальные, равновесные и конечные концентрации загрязнителей в обеих фазах, расход поглотителя. [c.339]

С увеличением расхода L жидкости увеличивается тангенс угла наклона tgy = L/G рабочей линии, которая по мере изменения значения L вращается вокруг фиксированной точки (Х , Y ), а значение Х уменьшается. При весьма больших расходах L, теоретически стремящихся к бесконечности, значения у стремятся к 7г/2, рабочая линия стремится занять вертикальное положение, а -> Х . Однако проводить процесс абсорбции при больших расходах поглотителя нецелесообразно, если поглотителем [c.389]

Полезно обратить внимание на то, что понятие минимального расхода экстрагента не является вполне аналогичным понятиям минимального расхода жидкого поглотителя в процессах абсорбции (см. равенства (5.65) и (5.66)) и минимального флегмового числа (соотношение (6.15)). Общим элементом этих понятий является то, что ограничения по расходам поглотителей во всех случаях связаны с некоторыми предельными физико-химичес-кими свойствами двух- и трехкомпонентных систем. Различие состоит в том, что для абсорбции и ректификации понятия минимальных расходов связаны с тем, что равновесное состояние достигается для двух фаз, а в процессах экстракции равновесие означает, что образуются нерастворимые жидкие смеси. Кроме того, для экстракции кроме минимального имеет место еще и понятие максимального расхода экстрагента, аналога которого нет в процессах абсорбции и ректификации. [c.450]

Расход поглотителя на абсорбцию [c.266]

На рис. 20 представлена зависимость степени абсорбции от величины удельного расхода поглотителя 1 и общей поверхности насадки /общ (принимая 1= h = 0,3/общ и /з = 0,4/общ). [c.84]

Как видно из рис. 20, увеличение общей поверхности насадки свыше 0,4—0,5 м /м пара не дает существенного изменения степени абсорбции. Увеличение же удельного расхода поглотителя от 0,01 до 0,02 л/ж дает рост степени абсорбции примерно на 10—14%. [c.84]

Рис. 20. Зависимость степени абсорбции фенолов из водяного пара растворами едкого натра от общей поверхности насадки общ и удельного расхода поглотителя /о

Отношение количества поглощенного компонента к количеству компонента, которое было бы извлечено при бесконечно большой поверхности абсорбции (при определенном удельном расходе поглотителя), называется коэффициентом извлечения Е [c.225]

Целью расчета абсорбционных аппаратов является определение материальных потоков, главным образом расхода поглотителя, необходимой поверхности соприкосновения фаз, т. е. основных конструктивных размеров и количества отводимого тепла, если абсорбция осуществляется в неизотермических условиях. [c.124]

Проведено исследование тепло- и массообмена на примере испарения воды в воздух. С этой целью использовали установку, применявшуюся ранее для абсорбции NH3 водой [1]. Воздух перед поступлением в аппарат APT нагревали до температуры 90° С и поддерживали ее в течение опыта постоянной. Воду, подаваемую на орошение аппарата, нагревали настолько, чтобы все тепло, отдаваемое воздухом,расходовалось только на процесс испарения. Влагосодержание воздуха на входе и выходе из аппарата определяли по показаниям сухого и мокрого термометров с помощью диаграммы /—X. Высота абсорбционного объема составляла 200 мм, диаметр узкого сечения конуса 20 мм. Опыты вели при скоростях газа 18, 23 и 28 м/сек и удельном расходе поглотителя от 1 до 6 л/м . [c.19]

Коэффициенты массопередачи при испарении воды в воздух оказались приблизительно в 1,4 раза выше, чем при абсорбции NH3 водой при равных скоростях газа и удельных расходах поглотителя. [c.19]

Опыты проводили на установке, ранее применявшейся для абсорбции ЫНз водой в аппарате APT с диаметром узкого сечения конуса 20 мм [16]. Концентрация СОг на входе в аппарат была постоянной и составляла примерно 4,6—4,7 об. % Скорость газа в опытах изменялась от 18 до 35 м сек, удельный расход поглотителя — от О до 6 л м . [c.78]

При рассмотрении процесса абсорбции приходится иметь дело с двумя сторонами явления 1) материальным балансом, на основе которого определяется расход поглотителя и рассчиты- [c.181]

При рассмотрении процесса абсорбции необходимо располагать материальным балансом, на основе которого можно определить расход поглотителя и рассчитать связанные с этим параметры аппаратуры (мощность насосов, размер баков и т. п.). [c.315]

Сравнение абсорбции при противотоке и прямотоке показывает, что при одинаковом удельном расходе поглотителя при противотоке можно достигнуть более высокого значения коэффициента извлечения р. При одинаковом коэффициенте извлечения при прямотоке требуется больший удельный расход поглотителя и, таким образом, получается менее концентрированный раствор компонента. При одинаковых коэффициенте извлечения и удельном расходе поглотителя требуемая поверхность соприкосновения при противотоке меньше. Таким образом, как правило, противоток выгоднее прямотока, вследствие чего он обычно и применяется. [c.98]

При расчете обычно бывают заданы количество пропускаемого газа, его начальная и требуемая конечная концентрации, а также начальная концентрация поглотителя. Конечная концентрация поглотителя бывает задана (если абсорбцию ведут для получения готового продукта) или же ее принимают на основе тех или иных соображений (с. 588). Исходя из указанных величин по уравнениям материального баланса находят количество поглощаемого компонента и расход поглотителя. Далее определяют среднюю движущую силу, после чего, зная коэффициент массопередачи, вычисляют посредством уравнения массопередачи необходимую поверхность соприкосновения. Если поверхность соприкосновения трудно определима, находят рабочий объем аппарата или его рабочую высоту (с. 57 и 58). [c.169]

Нахождение минимального расхода поглотителя при адиабатической абсорбции летучим поглотителем затруднительно [36]. Можно приблизительно определить максимальную концентрацию вытекающей жидкости Х], mai, соответствующую минимальному расходу поглотителя, следующим образом. Находят по уравнению (111,118) величину Zi = ул + st,yBi + Spt,, отвечающую условиям на входе газа в абсорбер. Далее задаются рядом значений д и по графику (см. рис. 111-21) на.ходят соответствующие значения О. Для каждой пары значений х и вычисляют у и строят график зависимости от х (рис. III-22). Должно быть соблюдено условие i/ , > у а н значение J , mai, соответствующее уд =у, определяется по графику, как абсцисса кривой y ==f(x) для ординаты ул1 (см. рис. III-22). [c.231]

Абсорбция газов может быть разомкнутым и циркуляционным процессом. В первом случае жидкий поглотитель используется однократно без десорбции уловленных соединений. Во втором случае поглотитель циркулирует в цепи абсорбция — десорбция. Растворимость в поглотителе извлекаемого соединения определяет выбор схемы очистки. От этого параметра зависят количество поглотителя, расход энергии и теплоты на регенерацию поглотителя, габариты аппаратов. [c.488]

Применение физических поглотителей предпочтительно при высоких парциальных давлениях кислых компонентов в сырьевом газе. Повышение давления абсорбции приводит к снижению количества циркулирующего в системе абсорбента и, как следствие, к уменьшению расхода тепла в блоке регенерации. [c.43]

Осушка природных газов осушествляется абсорбцией или адсорбцией. Преимущества жидких поглотителей по сравнению с твердыми сорбентами заключаются в следующем низкие перепады давления в системе возможность осушки газов, содержащих вещества, отравляющие твердые сорбенты меньшие капитальные и эксплуатационные расходы. Однако степень осушки, а следовательно, и депрессия точки росы при применении жидких поглотителей меньше, чем при использовании твердых сорбентов. [c.77]

В случае использования физического поглотителя, растворяющего газ, но химически с ним не связанного, исключается отдувка двуокиси углерода водяным паром, и регенерацию поглотителя проводят при температуре абсорбции, в результате на регенерацию тепло не расходуется. [c.117]

При неизменном значении движущей силы процесса оказывается возможным увеличение концентрации компонента в жидкой фазе и, следовательно значительное уменьщение объема абсорбента и сокращение расходов на перекачку, нагревание и охлаждение последнего - в расчете на производимый продукт почти пропорционально увеличению давления абсорбции. Это справедливо для процессов, основанных на физической абсорбции. При хемосорбции емкость поглотителя определяется содержанием в последнем веществ, связывающих сорбируемые вещества, при круговой [c.160]

В большинстве замеров степень насыш,ения раствора -ДЭА составляла 0,5—0,6 моль/моль, что несколько выше допустимого уровня. Снизить степень насыш,ения раствора ДЭА можно за счет повышения концентрации ДЭА или увеличения количества циркулируюш,его раствора. Расчеты, проведенные нами, показали, что для абсорбера очистки газОв дегазации оп-тихмальная концентрация раствора должна составлять около 20%. При этом соотношение раствор газ должно составить около 3 л/м [166]. Для процесса очистки газов стабилизации целесообразно увеличить количество циркулируюш,егО абсорбента до 100—ПО м /ч и абсорбцию проводить при удельном расходе поглотителя 6 л/м . [c.238]

Расход поглотителя иа обработку составляет (10-100) л/ 1000 м газа. Эту величину определили эксиеримеитальпо, исходя пз необходимой точки росы ио углеводородам и содержания конденсата в газе, поступающем иа абсорбцию. [c.80]

Увеличение допустимой скорости газовото потока при абсорбции, кроме повышения плотности орошения, приводит также к значительному улучшению равномерности распределения газа по сечению аппарата. В связи с этим важное значение приобретает живое сечение насадки. Например, в скрубберах с деревянной хордовой насадкой площадь каналов для прохода газа составляет 50—66% от площади сечения аппарата, в то время как для аппаратов пленочного типа (с листовой насадкой) эта величина достигает 90—95%. Для полых форсуночных аппаратов площадь сечения для прохода газа практически равна площади сечения аппарата (100%), одиако в этом случае скорость газового потока ограничивается вследствие уноса капель жидкой фазы и составляет обычно около 1 м/с [2]. Понятно, что при ограниченном удельном расходе поглотителя и низкой скорости газа практически невозможно добиться необходимой плотности орошения и поверхности контакта фаз, так как увеличение дисперсности распыления поглотителя приводит к возрастанию его уноса с газовой фазой. [c.7]

Для очистки газов применяются разнообразные жидкости, оценка которых производится с учетом следующих показателей 1) абсорбционная емкость (т. е. растворимость основного извлекаемого компонента) в зависимости от температуры и давления. Этот показатель определяет экономичность очистки, т. е. число ее ступеней, расход энергии на циркуляцию, расход теплоты на десорбцию газа и т. д. При десорбционном способе регенерации целесообразны растворители с высоким температурным коэффициентом изменения растворимости /(/+ю//С< 2) селективность, характеризуемая соотношением растворимостей разделяемых газов, а также скоростей пх абсорбции. Чем более различны эти показатели, тем вьшJe селективность поглотителя 3) давление паров должно быть минимальным, чтобы возможно менее загрязнять очищаемый газ парами поглотителя 4) дешевизна 5) отсутствие корродирующего действия на аппаратуру. [c.234]