Потери гидравлические в подводе

В лопастном насосе паровая кавитация возникает на лопатке рабочего колеса обычно вблизи ее входной кромки. Давление здесь значительно ниже, чем давление во входном патрубке насоса из-за местного возрастания скорости при натекании на лопатку и из-за гидравлических потерь в подводе. [c.238]

При обтекании потоком входного элемента лопатки рабочего колеса происходит резкое возрастание скорости жидкости и, следовательно, падение давления. Падение давления получается также из-за гидравлических потерь в подводе. Если давление на входном элементе лопатки понизится до упругости насыщенных паров жидкости, то возникает кавитация. [c.239]

Как указывалось, при возникновении кавитации кавитационный запас частично преобразуется в скоростной напор жидкости в области минимального давления, частично расходуется на гидравлические потери в подводе. Поэтому критические кавитационные запасы зависят только от кинематики потока, определяемой конструкцией насоса и режимом его работы. Они не зависят ни от барометрического давления, ни от рода и температуры жидкости, если потоки в насосе автомодельны или критерии Рейнольдса потоков не сильно отличаются. [c.240]

Определим величину давления в точке К. Для этого напиваем уравнение Бернулли для сечения струйки жидкости, расположенного во входном сечении подвода и непосредственно перед входом на лопатку рабочего колеса. При этом примем, что гидравлические потери в подводе малы и ими можно пренебречь. Тогда [c.232]

Здесь = /1о и /г от — гидравлические потери в подводя- [c.16]

Уравнения (22) и (23) определяют взаимосвязь потери гидравлического напора в контактных устройствах или, что то же самое, расхода энергии с величиной вновь образуемой поверхности контакта. Последняя же при прочих равных условиях определяет интенсивность массопередачи. Если в ректификационный аппарат подводится энергия извне, то значение фактора / должно быть изменено в сторону увеличения, чтобы учесть этот дополнительный подвод энергии, и тогда фактор f будет определен [701 следующим образом [c.52]

Простейший подвод выполняется патрубком, расположенным вдоль оси насоса с малыми гидравлическими потерями. Такой подвод жидкости к рабочему колесу имеют консольные иасосы. Простейший всасываюш,ий подвод жидкости показан на рис. 111. [c.174]

Подводом называют часть проточной полости машины, подводящую перемещаемую среду к входному отверстию рабочего колеса. Подвод правильной конструкции для сохранения высокого гидравлического КПД машины должен давать равномерное, осесимметричное распределение потока по входному сечению рабочего колеса. Потери в подводе должны быть минимальными, для этого скорости в его сечениях не должны быть высокими. Поэтому диаметр подводящего патрубка центробежных насосов обычно больше диаметра нагнетательного патрубка, а сам подвод выполняют либо спиральным (при поперечном потоке), либо в виде прямолинейного конфузора (при осевом потоке) — рис. 6.3.2.3. [c.368]

Оценивая потери гидравлического сопротивления, дискового трения, подвода и отвода и механические потери, по формулам (19) — (27) можно определить напор насоса Н, потребляемую им мощность N и полный к. п. д, т] насоса. При оценке указанных потерь можно воспользоваться некоторыми формулами и статистическими данными по насосам центробежного и вихревого типов. [c.53]

Относительные потери. Потери гидравлической энергии в осевом насосе можно представить суммой потерь в его основных элементах (подводе, колесе, аппарате и отводе). В относительных величинах [c.260]

Расчет спирали или направляющего аппарата можно выполнять по методике, принятой для лопастных насосов. Оценивая потери гидравлического сопротивления по формулам (12) и (13), потери дискового трения по работе [П], потери подвода и отвода по экспериментальным данным и механические потери в приводе и уплотнении, по формулам (20) — (22) можно определить напор насоса Я, потребляемую мощность N и полный КПД насоса. [c.71]

Гидравлические потери в подводе составляют обычно небольшую долю всех потерь [c.17]

Потери гидравлической энергии в осевом насосе можно представить суммой потерь в подводе /г , рабочем колесе Ьк, выправляющем аппарате ка и отводе /г . Эти потери в относительных величинах можно выразить формулой [c.102]

Гидравлические потери в шнеко-центробежном насосе складываются из потерь в подводе, шнеке, на участке между шнеком и центробежным колесом, в колесе и отводе. Вопросы о потерях в подводе, шнеке и в отводе рассмотрены в разделах 1.1, 1.2.3 [c.69]

Суммарные гидравлические потери в центробежном насосе, пренебрегая потерями в подводе, можно записать в виде [см. (1.83), (1.118)] [c.70]

Подвод обеспечивает плавное изменение скорости жидкости перед входом в колесо с минимальными гидравлическими потерями и осесимметричное поле входной скорости, необходимое для создания установившегося потока в колесе. Для одноступенчатых насосов с односторонним всасыванием осевой подвод (рис. 1.4, и) является предпочтительным из-за простоты и эффективности. Наличие в подводе колена с небольшим радиусом кривизны приводит к ухудшению действия подвода. Боковой подвод применяется в насосах с двусторонним входом и в горизонтальных многоступенчатых насосах с проходным валом. Однородное поле скоростей при входе в колесо обеспечивает полу-спиральная или сердцевидная форма канала (рис. 1.4, к). [c.15]

Как указывалось, проточная часть лопастных насосов состоит из трех основных элементов подвода, рабочего колеса и отвода (рис. 3-1). По подводу жидкость подается в рабочее колесо из подводящего трубопровода. Подвод должен обеспечить осесимметричный поток на входе в колесо. Если осевая симметрия потока у входа в колесо отсутствует, то треугольники скоростей и, следовательно, углы наклона относительной скорости (см. рис. 3-2) различны для разных точек входного сечения потока, расположенных на одинаковом расстоянии от оси колеса. В этом случае при любой установке входного элемента лопатки на некоторых струйках получаются чрезмерно большие углы атаки , приводящие к срыву потока с лопатки. Это вызывает дополнительные гидравлические потери и местное снижение давления, в результате которого уменьшается допустимая высота всасывания насоса (см. 3-5). [c.199]

Кроме того, наличие окружной составляющей скорости уменьшает относительную скорость жидкости на входе что снижает гидравлические потери в колесе и увеличивает допустимую высоту всасывания. Сечения подвода подбирают так, чтобы скорость жидкости, начиная от входного патрубка, постепенно увеличивалась, т. е. подвод конструируется по принципу конфузора. Это способствует выравниванию скоростей. В результате нарушение осевой симметрии потока у входа в рабочее колесо при спираль-пом подводе получается значительно меньшим, чем при кольцевом подводе. Поэтому такой тип подвода находит в настоящее время широкое применение в насосах двустороннего входа (см. рис. 3-16) и многоступенчатых насосах спирального типа (см. рис. 3-17). В отличие от остальных типов подводов спиральный подвод создает окружную слагающую скорости на входе + 0. [c.201]

На рис. 3-26 изображен баланс энергии в лопастном насосе. К насосу подводится мощность N. Часть этой мощности теряется (превращается в тепло). Потери мощности в насосе разделяют на потери механические, объемные и гидравлические. [c.227]

Гидравлические потери. Третьим видом потерь энергии в насосе являются потери на преодоление гидравлического сопротивления подвода, рабочего колеса и отвода, или гидравлические потери. Эти потери оцениваются гидравлическим к. п. д., который равен отношению полезной мощности насоса к мощности N (см. рис. 3-26). Согласно уравнениям (3-2), (3-29) и (3-25) [c.230]

О — С, канал отклоняется от плоскости, перпендикулярной оси насоса, и уходит в осевом направлении, соединяя диффузор с обратными каналами, по которым жидкость с малой закруткой подводится к рабочему колесу следующей ступени. Направляющие аппараты с непрерывными каналами имеют меньшие гидравлические потери, чем направляющие аппараты с безлопаточным кольцевым пространством, и благодаря этому постепенно вытесняют последние. [c.240]

Действительный напор Н, развиваемый насосом, будет меньше теоретического за счет гидравлических потерь в самом рабочем колесе, а также в элементах подвода и отвода. Если гидравлические потери составляют /г , то Н = — h . Вводя понятие гидравлического к. п. д. [c.197]

Требование реализовать высокие значения теплового напряжения топочного объема — это требование значительно сократить время завершения всех стадий процесса горения каждой отдельно взятой капли в факеле. А требование высокой полноты сгорания сводится к требованию полного сгорания всех капель топлива (имеется в виду не только полное исчезновение массы жидкой капли в процессе ее сгорания, но и полное сгорание ее паров, вышедших за пределы индивидуальной зоны горения). Техническое осуществление этих требований невозможно только путем уменьшения размеров капель, поступающих в топку. Значительное ускорение процесса сгорания требует, как было показано в гл. 1, повышения температурного уровня процесса и обеспечения подвода окислителя к каждой капле. Эти условия обеспечиваются тщательным перемешиванием распыленного топлива с воздухом при условии его высокого начального подогрева либо при малом его избытке. Интенсивная турбулизация потока, в котором осуществляется горение, связано с дополнительной затратой энергии, что определяет повышенный уровень гидравлических потерь. [c.126]

Наиболее целесообразным решением для сокращения длительности всех стадий процесса горения и снижения уровня гидравлических потерь является рассредоточенный по длине факела подвод воздуха, когда к корню факела подается лишь та часть его, которая необходима для воспламенения и горения наиболее мелких капель. Оставшаяся часть воздуха распределяется по факелу в соответствии с воспламенением и горением более крупных капель. [c.127]

При проектировании горелок ТЛ с индивидуальными коробами, обеспечивающими равномерный подвод воздуха к тангенциальному лопаточному аппарату с минимальными гидравлическими потерями, необходимо выдерживать следующие соотношения [c.114]

Гидравлические потери складываются из потерь па трение жидкости, протекающей во всасывающем подводе, рабочем колесе, спиральной камере и трубном расширителе (диффу- [c.137]

Гидравлический КПД (т]г) учитывает потери, которые возникают вследствие наличия гидравлических сопротивлений в подводе, рабочем колесе и отводе. Если потери напора в рабочем органе нагнетателя обозначить через А -, то гидравлический КПД определится в вида [c.27]

Подвод предназначен для подачи жидкости к рабочему колесу с минимальными гидравлическими потерями. Самой простой формой подвода является конфузор. На валу насоса установлено рабочее колесо, оно состоит из одного или нескольких дисков. [c.673]

Оставляя пока в стороне вопрос о влиянии охлаждения на величину работы сжатия, обратим внимание на следующее обстоятельство. Процесс сжатия, изображенный на рис. 9.2, б, рассматривался как идеальный (без потерь) процесс сжатия с подводом тепла. Однако так же изображается и реальный процесс сжатия (с потерями) без теплообмена. Происходит это потому, что потери в конечном итоге преобразуются в тепло. Поэтому в реальном процессе с потерями, но без теплообмена гидравлические потери эквивалентны площади 1—2—5—6—/, а работа сжатия, как это легко показать с помощью (9.12), по-прежнему определяется площадью 1—2—3—4—6—1. [c.227]

На фиг. 14—15 экспериментальные точки к. п. д. расположены несколько ниже теоретических прямых. Объяснить это отклонение только потерями трения в рабочем пространстве насоса не удается, так как их влияние на к. п. д. насоса сравнительно мало. Отклонение можно объяснить потерями дискового трения и потерями в подводе и отводе (см. ниже), а также ошибками при определении механических потерь привода в эксперименте. Влияние последних потерь возрастает с увеличением подачи насоса, так как при этом гидравлическая мощность насоса убывает, а мощность, затрачиваемая на трение в уплотнении, в кронигтейне и в электродвигателе изменяется сравнительно мало. Ошибки в эксперименте при определении мош- [c.26]

Каждая диафрагма 3 в сборе состоит из собственно диафрагмы и плоского проставка, отлитых из чугуна СЧ18-36. Проставок садится в диафрагму со скользящей посадкой и крепится девятью болтами. Проставок и диафрагма образуют полости обратного направляющего аппарата, который подводит газ к следующему колесу. Конструктивно диафрагма состоит из девяти прямолинейных диффузорных клапанов, переходящих на периферии в винтовые каналы. Такая конструкция диффузора обеспечивает наименьшие гидравлические потери. Винтовые каналы переходят в девять каналов обратно направляющего аппарата. Положение каждой диафрагмы в пакете диафрагм компрессора фиксируют тремя цилиндрическими штифтами. [c.289]

Утечки из области Ра в область р1 и связанные с ними потери энергии происходят через торцовые зазоры I, через радиальные зазоры // и через неплотности зацепления в области 6. В шестеренных гидромашинах, в отличие от пластинчатых, радиальные зазоры II трудно сделать самоуплотняющимися. Их величина определена только точностью изготовления корпуса, шестерен и подшипников. Износ подшипников нарушает герметичность машины. Для уменьшения утечек по торцовым зазорам часто применяют гидравлический поджим боковых дисков. Для этого в камеры 10 под диски 14 подводят давление Ра. Начальный поджим производится пружинами 12. Для самоориентации шестерен 1 я 9 между боковыми дисками, а также для отвода утечек области // н 7 за торцами осей шестерен соединяют с областью рх. Не- [c.312]

Проточная часть всех лопастных насосов состоит из трех основных элементов — подвода, рабочего колеса и отвода. Назначением рабочего колеса является передача жидкости энергии, подводимой извне к валу насоса. Обычно рабочие колеса отливают целиком вместе с лонатками. Малые колеса тихоходных насосов, имеющие узкие каналы, часто выполняют сборными. При этом штампованные лопатки приваривают или приклепывают к литым, или штампованным ведомому и ведущему дискам. Иногда сборное колесо состоит только из двух частей — из ведущего диска, в котором выфрезерованы лопатки, и из ведомого диска. Сборная конструкция дает возможность производить тщательную обработку внутренней поверхности каналов между лопатками, что уменьшает гидравлические потери и увеличивает эро.зионную и коррозионную стойкость рабочего колеса. [c.237]

Такое объединение привело к тому, что на результат измерения оказывает влияние особенность конструктивного выполнения не только распыливающего (центробежного) узла, но и системы подвода топлива к этому узлу. Различие в конструкции и размерах системы подвода топлива значительно влияет на опытные результаты. Исследования форсунки типа ЦККБ (см. рис. 75) показали, что потеря напора до поступления в камеру закручивания (в корпусе форсунки и особенно в распределительном диске) может достигать на некоторых режимах работы (С = 1600 кг я, р = = 20 кГ/см ) до 50% располагаемого напора [203]. Эти потери не являются неизбежными для центробежных форсунок, а характеризуют именно исследуемую форсунку и обусловлены местными сопротивлениями на входе и выходе из распределительного диска (см. рис. 75, а), поворотом струи на входе в завихритель и сопротивлениями на входе в камеру завихривания. Поэтому для получения более точных результатов целесообразно рассчитывать потери по элементам при движении в подводящих каналах, при сужении и расщирении, перед тангенциальными каналами, в тангенциальных каналах и потери, свойственные центробежной форсунке (в камере закручивания). В результате учета указанных потерь расчетный коэффициент расхода всегда меньше, чем для идеальной жидкости. При учете только потерь момента количества движения коэффициент расхода будет выше. Действительный (опытный) коэ( х )ициент расхода может быть больше, чем для идеальной жидкости, что свойственно форсункам с малыми расходами и с высоким значением геометрической характеристики А, либо меньше, что имеет место для форсунок с большими расходами [204 ] и с малым значением А. По-видимому, в первом случае потеря момента количества движения оказывает большее влияние на расход, чем гидравлические потери напора, во втором случае наоборот. [c.181]

Для испарителей с малыми гидравлическими потерями (батарей) можно использовать ТРВ с внутренним уравпииаиием (без внешней уравнительной линии). В них давление подводится в подмембранную [c.97]

Часть энергии необратимо теряется из-за термодинамической необратимости почти всех протекающих процессов, в этом случае диссипация энергии неизбежна. Например, необратимы затраты на преодоление гидравлического сопротивления потоков в аппаратах и трубопроводах. Несмотря на то что в систему подводится высокопотенциальная энергия, в технологическом процессе образуется много низкопотенци-альных потоков (см. эксергетический анализ в разд. 5.5.4). Часть теплоты (энергии) неизбежно теряется с общими тепловыми потерями, к ко- [c.314]

Значение энергосбережения при проектировании и реконструкции ректификационных установок не нуждается в обосновании. Наибольшее влияние на экономичность процесса ректификации оказывает его правильная организация, направленная на снижение источников термодинамических потерь, выбор наиболее эффективного распределения материальных и тепловых потоков, то есть выбор схемы разделения. Известно [1], что термодинамически идеальный процесс разделения в одной колонне достигается при подводе тепла по всей высоте исчерпывающей секции колонны и отводе тепла также по всей высоте укрепляющей секции ( идеальный каскад ). При этом достигается минимальный расход энергии, хотя одновременно возрастает и число тарелок необходимь[х для реализации заданного разделения (при флегмовом числе Л=<ю число тарелок возрастает в два раза). При разделении многокомпонентной смеси (МКС) огггимальнь оказывается проведение процесса в комплексе сложньк колонн с полностью связанными тепловыми н материальными потоками. При этом тепло подводится и отводится только в 2-х точках комплекса (система имеет 1 испаритель и I дефлегматор). Комплексы характеризуются большим суммарным количеством связанных секций и чрезвычайно большим суммарным числом тарелок. Изначально заложенная связь по материальным потокам при учете гидравлических сопротивлений вызывает необходимость выделения высококипящих компонентов при более высоких давлениях чем низкокипяших, что практически неприемлемо при разделении ширококипящих смесей, в том числе и нефтяных. Затруднительно также решение вопросов управления такими комплексами. Указанные причины делают проблематичным их использование [24]. Поэтому комплексы колонн, [c.10]

Часть энергии теряется необратимо из-за природы почти всех протекающих процессов - они термодинамически необратимы, и диссипация энергии неизбежна. Например, необратимы затраты на преодоление гидравлического сопротивления потоков в аппаратах и трубопроводах. К системе подводится высокопотенциальная энергия, но в технологическом процессе образуется много низкопотенциальных потоков, работоспособность которых ниже исходных, несмотря на содержащееся в них такое же или даже несколько большее общее количество энергии (см. эксергетический анализ в разд. 3.4.4). Часть тепла (энергии) неизбежно теряется с общими тепловыми потерями. К ним относятся испарение как средство поддержания температурного режима (например, в фадирнях и других подобных системах), вывод неиспользуемых тепловых потоков, естественные тепловые потери через изоляцию. Если использовать энергетический (тепловой) потенциал оставшихся потоков для покрытия энергетических (тепловых) расходов, то компенсировать полностью их не удается, и дополнительное потребление неизбежно. [c.268]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология