Скорость пара нижний предел

Для предотвращения распространения паровоздушных облаков в горизонтальном направлении используются устройства, создающие паровые, водяные или воздушные завесы. При этом происходит дополнительное разбавление паровоздушной смеси до концентраций нижнего предела воспламенения. Трубы с паром располагаются либо по верху стенок обваловки, либо в открытом канале ниже поверхности земли. Сопла направляются вертикально вверх. Такие системы при наличии соответствующего заземления для защиты от статического электричества весьма эффективны при рассеивании паровоздушных облаков. Наилучшими являются конструкции завес с вертикальным и горизонтальным направлением струй в сторону облака. При расчете паровой завесы необходимо определение скорости потока пара, требуемого для разбавления определенного расхода тяжелого газа до необходимого предела концентрации. [c.174]

Температурный интервал испытаний нижний предел порядка 100°С при более низких температурах скорости окисления топлив очень малы, верхний предел определяется температурой начала кипения топлив. Важным преимуществом метода для топлив с высокой температурой начала кипения (например, Т-6) является возможность проводить опыты при температурах более высоких, чем допустимые в методах с избытком кислорода, где верхний предел рабочих температур определяется температурой самовоспламенения паров топлива и не превышает 160 °С. Для топлив, не содержащих соединений, активно разрушающих гидропероксид, оба варианта метода — по поглощению кислорода и накоплению гидропероксида — равноценны. Для топлив, содержащих такие соединения, окисляемость оценивают только по поглощению кислорода. [c.73]

При дальнейшем увеличении скоростей потоков контактирующих фаз возрастает трение между ними, происходит торможение потока жидкости и в связи с этим увеличивается количество жидкости Но, удерживаемой в насадке. Этот режим характеризуется как начало подвисания жидкости и принимается в качестве нижнего предела устойчивой работы колонны. При больших жидкостных нагрузках этот режим выявляется не всегда четко. Сопротивление насадки в режиме подвисания пропорционально скорости пара в степени 3 — 4. Интенсивность массопередачи в этом режиме сильно возрастает. [c.268]

Нижним пределом скорости Ш( и называют скорость паров (в расчете на полное поперечное сечение колонны), нри которой жидкость начинает зависать в колонке верхним пределом скорости шсо называют скорость паров, прп которой захлебывание настолько возрастает, что в тарельчатых колоннах жидкость с тарелок поднимается вверх, а в насадочных колоннах выше уровня насадки появляется слой бурлящей жидкости. Нижний и верхний пределы скорости легко установить, нанося в логарифмических координатах потерю напора А в зависимости от скорости пара. Согласно [c.185]

При малых нагрузках взаимодействие между фазами незначительно и сопротивление насадки пропорционально сопротивлению сухой насадки. Это так- называемый пленочный режим. При дальнейшем увеличении скоростей потоков возрастает трение между фазами, происходит торможение жидкости и увеличивается ее задержка в насадке. Этот режим характеризует начало подвисания жидкости его принимают в качестве нижнего предела устойчивой работы колонны. При больших жидкостных нагрузках этот режим не всегда четко выявляется. Сопротивление насадки в режиме подвисания пропорционально скорости пара в степени 3—4. Интенсивность массопередачи в этом режиме значительно возрастает. [c.306]

Схема протекания процесса смесеобразования [30] имеет следующий вид поток капель топлива из форсунки движется относительно окружающей среды. При этом начальная скорость движения капель топлива различного диаметра обычно принимается одинаковой и равной скорости истечения топлива или топливовоздушной смеси (в случае воздушного распыливания) из сопла форсунки. Траектория и скорость дальнейшего движения капель будут изменяться в зависимости от условий подачи топлива и параметров среды. В результате прогрева капель и их испарения, а также диффузии паров топлива в окружающую среду образуется топливо-воздушная смесь, которая непрерывно обогащается по мере испарения топлива и достигает концентрации, при которой скорость распространения пламени становится равной скорости потока, что обусловливает положение фронта пламени. Если учесть, что для углеводородных топлив относительно легкого состава (бензины, керосин, дизельное топливо) нижний предел устойчивого горения определяется значением избытка воздуха [c.64]

При перегонке вблизи нижнего предела давлений, которые здесь рассматриваются, вообще не имеет места настоящее кипение в обычном смысле этого-слова. Вместо этого происходит быстрое испарение с поверхности жидкости и пузырьков не образуется. В этом случае повсеместно происходит значительный перегрев жидкости и иногда в большей степени в слое, находящемся в контакте с подводящей тепло поверхностью. В области высокого вакуума этот общий перегрев необходим. Вообще сам термин точка кипения является неудачным. Под точкой кипения обычно принимают среднюю температуру, при которой давление пара вещества имеет данную величину [63]. Это, таким образом, является понятием, связанным с равновесием, а не с кинетикой, и мы имеем курьезный парадокс, состоящий в том, что ни одна из жидкостей не кипит при своей точке кипения. Точку кипения можно более справедливо определить, как такую температуру при данном давлении, при которой жидкость только начинает закипать. Для того чтобы вызвать изменение фазы от жидкости к пару, мы должны иметь перегрев. При атмосферном давлении степень этого перегрева, необходимого для того, чтобы вызвать нужную скорость испарения, обычно бывает небольшой однако в процессах, протекающих в вакууме, она может быть очень значительной. [c.399]

Первый случай возможен только в открытых системах, куда исходное вещество доставляется потоком. Предел нарастанию амплитуды кладется здесь тривиальным обстоятельством конеч-ной концентрацией исходного вещества. Период колебаний столь же тривиальным образом связан со временем накопления исходного вещества в реакционном сосуде, т. е. обратно пропорционален скорости потока. Колебания такого характера мы называем тривиально-релаксационными . Они возможны во всякой открытой системе при наличии критических условий. Так, если существует нижний предел воспламенения по концентрации, то напуск смеси в реакционный сосуд приведет к вспышке по достижении критической концентрации. Если после этого реакция завершается достаточно быстро, то дальнейшее поступление исходных веществ в сосуд может повести к серии последовательных вспышек. Подобные явления многократно наблюдались на опыте (ссылки см. в [5]) при окислении паров фосфора и других аналогичных процессах. Они совершенно подобны колебаниям опрокидывающегося сосуда. Важно заметить, что все характеристики колебательного процесса не зависят здесь от кинетики реакций. Амплитуда автоколебаний отвечает просто переходу от критической концентрации к полному выгоранию, а частота пропорциональна скорости подачи и определяется временем накопления критической концентрации в сосуде. Процесс может быть полностью описан, если ввести чисто феноменологически критическое условие. Никакой дополнительной информации о кинетике и механизме химических процессов тривиально-релаксационные колебания дать не могут. [c.438]

В конструкции вихревого аппарата (рис. 85,6) контактным элементом является веерная пластинчатая решетка. Она состоит из направляющих пластин, наклоненных под углом 10—25° к горизонту. Вихревые элементы устанавливаются с некоторыми зазорами относительно стенок аппарата. Этот зазор имеет меньшую площадь сечения, чем живое сечение вихревого элемента. Направляющие пластины неподвижны и перекрывают друг друга. Нижним пределом работы аппарата является момент накопления жидкости над вихревыми элементами. С увеличением скорости пара удерживающая способность вихревых элементов увеличивается. Жидкость, пронизываемая паровыми струями, образует вращающиеся кольца газо-жидкостной эмульсии. Центральная часть аппарата свободна для прохода пара. Часть жидкости отбрасывается к стенке под действием центробежной силы. Под действием силы тяжести жидкость переливается с одного элемента на другой. Это, по-видимому, происходит как за счет провала, так и за счет отбрасывания жидкости к центру при ударе о стенку. Расстояние между [c.135]

Характерная особенность разветвленных цепных реакций состоит в наличии предельных явлений, заключающихся в том, что при незначительном изменении какого-.либо параметра (давления, температуры, состава смеси) происходит резкое изменение скорости реакции. Толчком к открытию разветвленных цепных реакций и послужило изучение одного из таких предельных явлений, а именно явления пределов воспламенения паров фосфора. Сущность этого явления заключается в том, что п[)и определенном давлении паров фосфора существуют два предела давления кислорода [верхний и нижний пределы — р и р ), между которыми лежит область воспламенения фосфора и вне которой, т. е. при р > р-2 или при р а Рп пары фосфора пе воспламеняются. [c.411]

Предельные явления. Полуостров воспламенения. Характерная особенность разветвленных цепных реакций состоит в наличии предельных явлений, заключающихся в том, что при незначительном изменении какого-либо параметра (давления, температуры, состава смеси) происходит резкое изменение скорости реакции. Толчком к открытию разветвленных цепных реакций и послужило изучение одного из таких предельных явлений, а именно явления пределов воспламенения паров фосфора [284]. Сущность этого явления заключается в том, что при определенном давлении паров фосфора существуют два предела давления кислорода (верхний и нижний пределы — р2 и р ), между которыми лежит область воспламенения фосфора и вне которой, т. е. при р>р2 или при р<ри пары фосфора не воспламеняются. Область воспламенения паров фосфора (по данным А. А. Ковальского [112]) представлена на рис. 142. [c.500]

Нижний предел устойчивой работы тарелок найти гораздо легче, чем верхний. На колпачковых тарелках минимальная скорость пара характеризуется тем, что в работе находится то,лько часть прорезей, т, е. пар не [c.9]

Ввиду высоких подъемных скоростей водород и метан будут рассеиваться в пространстве быстрее, чем пары топлива ТС-1 и, таким образом, уменьшать промежуток времени, связанный с опасностью воспламенения.. Хотя верхний предел воспламенения водорода значительно выше, чем у мег тана, высокая подъемная скорость водорода позволяет ему разбавляться до концентраций ниже нижнего предела воспламенения быстрее, чем это характерно для метана. В случае значительных утечек низкотемпературных жидких горючих (например, жидкого водорода) они могут охлаждать [c.620]

Расстояние между тарелками принимается от 60 до 90 мм. Корпус колонны выполняется из листовой латуни. Диаметр колонны определяют исходя из средней скорости в свободном сечении колонны. Средняя скорость паров для нижней колонны колеблется в пределах 0,15—0,25 м/сек, для верхней — 0,25—0,5 м/сек. [c.376]

Увеличение скорости пара в сечении колонны вызывает увеличение уноса брызг. Однако при малом расстоянии между тарелками увеличение скорости в известных пределах (0,5—0,9 м/сек) выгодно, так как при этом происходит разрушение пены и клочья ее больше уже не уносятся с нижних тарелок на верхние. А так как брызговый унос менее опасен, чем пенный, то общий унос в этом случае снижается. [c.513]

Нагрузку колонны сйтределяют для рабочих условий, когда одновременно навстречу потоку пара стекает флегма, и основной задачей при этом встречном движении фаз является обеспечение интенсивного их контакта и максимального массообмена. В этой связи рассматривают оптимальную зону нагрузок, ограничиваемую нижним и верхним пределами скоростей пара и ). [c.142]

Нижним пределом скорости считают скорость, при которой отмечается начало зависадйя жидкости в любой точке по высоте колонны. Верхним пределом считают скорость, при которой поток пара полностью удерживает жидкость, не давая ей стекать, и жидкость начинает скапливаться над слоем насадки. [c.142]

Провальные тарелки могут работать в определенном диапазоне скоростей пара (газа) в свободном сечении колонны от Шпред. н — нижний предел до Шпрсд. в — верхний предел. При малых скоростях пара (аа<Шпред. н) жидкость на тарелке ие задерживается, проваливается. При увеличении скорости (ш>ои ред. я.) прекращается полное проваливание, жидкость накапливается на тарелке и через нее барботируют пузырьки газа (пара). При значительном повышении скорости (в >агпред. о) начинается захлебывание аппарата. [c.694]

Фирма BASF разработала процесс окисления о-ксилола в контактном аппарате с неподвижным слоем катализатора (рис. 6.31). Воздух и о-ксилол подаются в смеситель 1 содержание о-ксилола в смеси достигает 0,8 — 0,9% (об.) — ниже нижнего предела взрываемости. Рабочая смесь проходит теплообменник 2 и поступает в контактный аппарат 3 на катализатор. При 370—400 С и объемной скорости подачи 1,0—1,3 о-ксилол окисляется кислородом воздуха на 70— 75% (мол.) во фталевый ангидрид, на 5—8% (мол.) в малеиновый ангидрид и на 20—22% (мол.) в СО и Oj. Производительность 1 м катализатора достигает 200—300 кг в I ч. Теплота реакции используется для получения пара низкого и высокого давления. Фталевый ангидрид выделяется из газового потока в кон-денсаторах-вымораживателях 4, охлаждаемых мас"Лом. Малеиновый ангидрид улавливается водой в скруббере 5 в виде малеиновой кислоты. В установках небольшой мощности (до 30—40 тыс. т/год) экономически нецелесообразно выделение малеиновой кислоты в виде ангидрида как товарного продукта. Поэтому большинство технологических схем предусматривает нейтрализацию и уничтожение водных растворов малеиновой кислоты. Фталевый ангидрид-сырец подвергается химической обработке и вакуумной ректификации в колонне 6, кубовый остаток которой проходит стадию исчерпывающей дистилляции 7 с целью более глубокого извлечения фталевого ангидрида. [c.217]

Смесеобразование зависит от испаряемости и эффективного смешения паров топлива с воздухом в определенном соотношении. Теоретическое количество воздуха, требуемое для полного сгорания 1 кг углеводородного топлива с образованием только СО2 и Н2О составляет около 15 кг. Отношение фактической массы воздуха в смеси к теоретически необходимой массе обозначается символом а. Стехиометрические (теоретические или нормальные) топливо-воздушные смеси характеризуются величиной а = 1, богатые смеси а < 1, бедные а > 1. При пуске двигателя увеличивают подачу топлива в поток воздуха, чтобы получить богатую смесь с а = 0,4 - 0,6. Поскольку не все топливо переходит в пар, то при меньшем обогащении смесь может выйти за нижний предел воспламеняемости. Прогрев двигателя и его работа на холостом ходу с малыми нагрузками прадгсходит на смесях состава а = 0,6 - 0,8. Наибольшую часть времени эксплуатации двигатель работает на наиболее экономичном среднем режиме и средних нагрузках (60-75% номинальной мощности) на несколько обедненных горючих смесях состава а = 1,05 - 1,1. Режимы больших нагрузок требуют максимальной скорости сгорания топлива и обогащенной смеси состава а = 0,8 - 0,9. Применяемые топлива должны иметь летучесть, обеспечивающую быстрое получение топливо-воздушной смеси требуемого состава. [c.74]

Когда поверхность жидкости нагрета до температуры воспламенения, концентрация паров на поверхности близка к нижнему пределу воспламенения Сн.п.в, и скорость распространения пламени минимальна (рис. 2.2,а). С ростом температуры происходит увеличение вертикального размера горючей зоны и концентрации паров внутри нее, и одновременно происходит увеличение скорости рапространения пламени. При температуре Тс, при которой концентрация паров на поверхности нефтепродукта равна стехиомет-рической концентрацир Сс, достигается максимум скорости [c.14]

Из графика видно, что вскоре после начала выкачки концентрация достигает верхнего предела воспламецения, с такой же скоростью проходит сквозь область воспламенения нижнего предела, через 1,6 ч становится равной нулю и затем (на уровне крыши резервуара) в процессе последующей выкачки, простоя и почти всей закачки пары не достигают крыши резервуара (этому состоянию соответствуют отрицательные расчетные значения концентраций). Примерно за 1,5 ч до конда закачки пары появляются у крыши резервуара и затем их концентрация очень быстро возрастает, проходя в обратном направлении всю область воспламенения. В первые часы последующего простоя концентрация паров приближается к состоянию насыщения. [c.61]

Начиная с нижнего конца кривой и—К (см., например, рис. 42) скорость трещины растет с увеличением коэффициента интенсивности, вероятно, в соответствии с уравнением (8). В области / скорость роста трещины должна быть ограничена кинетикой реакций в вершине трещины, как это было отмечено ранее. Постоянно увеличиваясь, скорость может достичь предела, при котором источники разрушения находятся в вершине трещины. В этом случае стадией, ограничивающей скорость, должен быть процесс, связанный с диффузией паров воды либо из газа, заполняющего трещину, либо через оксидную пленку в вершине трещины, В любом случае следует ожидать, что скорость трещины сильно зависит от концентрации паров воды в объеме атмосферы и практически не зависит от прилолсенных в вершине трещины напряжений. Действительно, это наблюдается для области II на плато скорости (см. рис. 41 и 42). [c.288]

Топливо ТС-1 (ГОСТ 10227—62), легковоспламеняющаяся жидкость. Групповой углеводородный состав (в % объемн.) парафиновые 60, нафтеновые 25, ароматические 15, непредельные 1—2. Плотн. 775 кг)м т. начала кристаллизации —60° С фракционный состав начало кипения <150° С, 98% перегоняется при температуре не выше 250° С низшая теплота сгорания 10 250 ккал/кг уд. электр. сопр. 10 —10 ом-сМ. Т. всп. >28° С т. самовоспл. 220° С область воспл. паров 1,2— 7,1% объемн. темп, пределы воспл. паров нижн. 20, верхн. 57° С скорость выгорания 1,7 мм/мин-, минимальные огнегасительные концентрации при объемном тушении диффузионного пламени азотом 31% объемн., углекислым газом 23% объемн. Тушение см. Нефтепродукты. Средства тушения [2]. [c.249]

Запуск современных реактивных двигателей во многом зависит от испаряемости топлив. Чем легче фракционный состав к выше давление насыщенных паров, тем лучше пусковые свойства реактивных топлив. Топлива с хорошими пусковыми свойствами обеспечивают запуск реактивных двигателей на более бедных смесях, чем топлива с низкой испаряемостью. Так, топливо Т-2 обеспечивает запуск двигателя при а = 5,8, в то время как топливо типа Т-5 при а = 2,8. Улучшение испаряемости топлив повышает скорость испарения распыленной струи топлива и способствует расширению нижнего предела воспламеняемости топли-во-воздушной смеси [691. [c.25]

NHз + 20 = НЫОз + Н О видно, что, используя вместо воздуха кислород (аммиачнокислородную смесь), можно довести содержание аммиака до 33%. Однако повышение содержания аммиака лимитируется взрывчатостью подобных смесей. При повышении концентрации аммиака в смеси с воздухом выше 13 /о уже имеется опасность взрыва. Следует учесть, что существуют верхний и нижний пределы взрывчатости. Эти пределы расширяются с повышением температуры и зависят от давления, содержания кислорода, влаги и других примесей так, совершенно сухая смесь вовсе не Бзрывает, а примесь большого количества водяных паров суживает границы взрывчатости. Пределы взрывчатости определяются и другими факторами — формой аппарата, направлением газового потока вверх или вниз (опаснее — вверх). Нижняя граница концентрации NHз снижается с 15,5 /о при 1 атм до 10,8% при 10 ата. Взрывов можно избежать, если скорость газов больше скорости распространения взрывной волны. На практике снижают содержание МНз в смеси газов и пользуются автоматическими устройствами, отключающими газ при повышении концентрации аммиака сверх нормы. [c.102]

Зависимости АРвэтс и числа теоретических ступеней контакта /1т от скорости пара подтверждают характеристики аппарата ВР в отношении стабильности эффективности и гидравлического сопротивления в широком рабочем диапазоне. Так, режим захлебывания возникает лишь при [=6, что в 2 раза больше, чем для колец Паля. Нижний предел устойчивой работы отмечается при /=1,0ч-1,2. Гидравлическое сопротивление в этом диапазоне изменяется не более чем на 25%. Как следует из рис. IV. 16, по сравнению с насадкой из металлических колец Паля размерами (50X50 мм) испытанный вариант насадки обладает примерно в 2 раза лучшей эффективностью и в 2 раза (по рабочим нагрузкам) большей производительностью, в связи с чем диапазон его работы лежит вне диапазона работы насадок других типов. [c.199]

Технологический режим ректификационной колонны регулируют по данным анализов получаемых продуктов. Надежность и продолжительность работы ректификационной колонны зависят от эффективной работы газовыводного устройства реактора. При скорости паров выше допустимых пределов в ректификационную колонну вносятся повышенные количества пыли и крошки. При конденсации продуктов крекинга пыль смачивается и оседает в карманах нижних тарелок и в нижней части колонны. Вместе с нижним орошением пыль попадает на четвертую тарелку и забивает колпачки и карманы тарелок. В результате колонна может преждевременно остановиться. Поэтому не допускают попадания воды в сырье установки и резких сбросов газа на факел. Кроме того, во время ремонта реактора тщательно проверяют исправность газовыводных устройств. [c.99]

Ла Мер, Инн и Вильсон применили генератор аэрозолей для получения из некоторых веществ монодисперсных аэрозолей с частицами размером 0,01 мк и меньше. Нижний предел размеров частиц в этих аэрозолях, по-видимому, определяется большой скоростью испарения очень мелких капелек или же критическим размером конденсационных зародышей, близким к 0,002 мк. Подходящими веществами для этой цели являются серная кислота (99%-ная), олеиновая кислота, днбутил- и диоктилфталат. Серная кислота интересна тем, что ей не нужны посторонние ядра конденсации ее пар конденсируется спонтанно, образуя довольно монодисперсные аэрозоли. Для получения аэрозолей из других веществ необходимы ядра конденсации из хлорида натрия, однако при этом получаются более монодисперсные аэрозоли. Ультратонкие аэрозоли генерируются, как правило, при сравнительно низких температурах Чрезвычайно высокая степень дисперсности достигаетея при температуре кипятильника 50°С. [c.30]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология