Окисление пара

Медленное окисление паров фосфора сопровождается свечением. Это связано с тем, что при реакции фосфора с кислородом часть [c.125]

Температура самовоспламенения, как показано выше, является критерием, который достаточно объективно может характеризовать воспламеняемость топлива в дизельном двигателе. Но этот показатель в основном используют для установления группы взрывоопасной смеси паров топлива в воздухе. Температура самовоспламенения является наименьшей температурой, при которой резко увеличивается скорость экзотермических реакций окисления паров топлива воздухе, заканчивающихся возникновением пламенного горения [31]. [c.91]

Гомогенные процессы основаны на реакциях между реагентами, находящимися в одной фазе, и не имеют поверхности раздела отдельных частиц системы друг от друга. В промышленных печах гомогенные процессы осуществляются в основном в газовой фазе. К ним относятся окислительные экзотермические реакции горения различных газов, протекающие в пламенах (например, окисление метана, сероводорода, оксида углерода, водорода, синтез хлористого водорода и т. д.). Условно к гомогенным процессам можно отнести окисление паров серы, фосфора, жидких топлив, потому что непосредственно химическая реакция протекает между паровой фазой окисляемого реагента и газовой средой окислителя, которые совместно образуют горючую газовую фазу. На эти реакции могут быть распространены закономерности гомогенных процессов. [c.23]

Полученная смесь подается из смесителя 5 в реактор 6. Реактор представляет собой змеевик из вертикальных труб длиною 150—400 м. Процесс окисления сырья кислородом воздуха начинается в смесителе 5 (в пенной системе) и продолжается в змеевике реактора 6. Для съема тепла экзотермической реакции окисления в межтрубное пространство реактора 6 вентилятором подается воздух. Смесь продуктов реакции из реактора 6 поступает в испаритель 10, в котором газы отделяются от жидкости. Отработанный воздух, газообразные продукты окисления, пары нефтепродуктов и воды направляются через аппарат воздушного охлаждения И в сепаратор 14. С верха сепаратора отработанный воздух, газообразные продукты окисления и несконденсированная часть паров воды и нефтепродуктов отводится в топку 16 для дожига газов окисления перед выводом их в атмосферу. [c.107]

Реакция окисления паров цинка протекает экзотермично [c.149]

Далее отходящие газы поступают в пластинчато-каталитический реактор, состоящий из трех пластинчатых секций длиной 400 мм и диаметром 980 мм. В каждой секции установлены на расстоянии 40 мм друг от друга 23 стальные пластины, имеющие на обеих сторонах катализаторное покрытие. Общая площадь катализаторного покрытия пластинчато-каталитического реактора составляет 43,6 м . Тепло, выделяющееся в процессе частичного окисления паров вредных примесей в пластинчато-каталитическом реакторе, расходуется на плавление и испарение дисперсной органической фазы, разогрев газового пото- [c.120]

Больше всего внимания было уделено подбору катализаторов для прямого окисления этилена в окись этилена. Хотя заменители серебра и были найдены, серебро продолжает оставаться основной составной частью промышленных контактов. Запатентовано настолько большое число методов получения и активации катализаторов и предложено так много различных активаторов и носителей, что очень трудно выбрать из них наилучшие. Имеются предложения применять для подавления реакции полного окисления пары некоторых органических веществ, вводимые непрерывно в реактор вместе с исходной газовой смесью. В числе этих веществ упоминаются дихлорэтан [6], тетраэтилсвинец и другие антидетонаторы [7]. [c.159]

Перед использованием катализатор восстанавливают при 180—220 С смесью окиси углерода и водорода, разбавленной азотом или водяным паром. Недопустим перегрев катализатора выше 230 С. Катализатор применяют во второй ступени процесса конверсии СО. Параметры процесса) температура — 200—240 °С давление — 2,9 МПа. Ядами для катализатора являются соединения серы, хлора, непредельные, аммиак, масло, соли, содержащиеся в паре и конденсате. Срок службы — 1—2 года. Катализатор регенерируют окислением паром или смесью пара и воздуха с последующим восстановлением. [c.402]

Коррозия в присутствии газа и паровой фазы. Иногда в теплообменниках возникает коррозия, вызван)1ая воздействием газообразной фазы. Ранее упоминалась возможность окисления паром, находящимся в охлаждающей воде в трубном пучке котлов. Может происходить коррозия в присутствии водорода вследствие его образования на металлической поверхности за счет каталитического воздействия на воду или его присутствия в потоке жидкости (как [c.320]

Паро-газовые смеси окислов азота с избыточными углеводородами и окисью углерода при определенных условиях могут быть взрывчатыми. Решение вопроса о границах взрывоопасности образующихся смесей возможно только на основе метода унификации пределов взрываемости, поскольку эти смеси содержат не менее 7 компонентов. При этом нужно учитывать, что в технологическом процессе состав не остается постоянным. После реактора нитрования (окисления) паро-газовая смесь охлаждается и пары углеводорода конденсируются, Затем для частичной регенерации азотной кислоты окислением окиси азота до двуокиси к газовой смеси добавляется воздух, образовавшаяся двуокись абсорбируется слабой азотной кислотой. [c.81]

Другой метод получения формальдегида состоит в окислении паров метилового спирта большим избытком воздуха над пятиокисью ванадия или смесью ее с другими окислами [3]. В этом случае работают с полным превращением метилового спирта, которого в смеси с воздухом содержится всего 5—Ш об.%, причем достигается больший выход формальдегида, чем в первом процессе, но, как утверждают, дополнительные издержки производства сводят к нулю это преимущество [1]. [c.295]

Рис. 1.2. Зависимость константы скорости реакции (к) окисления паров изопропилбензола на катализаторе М-2 от температуры процесса (Т) в координатах линейной анаморфозы уравнения Аррениуса

Результаты глубокого окисления паров изопропилбензола в слое свежего алюмоплатинового катализатора АП-56 при объемной скорости 12 600 ч [c.18]

Результаты глубокого окисления паров изопропилбензола [c.19]

Результаты глубокого окисления паров изопропилбензола в слое катализатора М-2 [c.21]

Окисление большой группы индивидуальных парафиновых углеводородов выполнялось преимущественно на железохромовом катализаторе СТК-1-7, показавшем весьма высокую эффективность при окислении паров изопропилбензола (табл. 1.12). Окисление паров парафиновых углеводородов в широком интервале молекулярных масс окисляемого углеводорода - от 72 (н-пентан) до 226 (н-гексадекан) позволило выявить ряд особенностей окисления, характерных для нефтепереработки органических примесей отходящих газов. Некоторые результаты экспериментов приведены в табл. 1.13 и на рис. 1.4. [c.26]

При необходимости очистки низкотемпературных отходящих газов без дополнительного их подогрева добиться полного глубокого окисления паров изопропилбензола на платиносодержащих катализаторах можно при существенном снижении объемной скорости потока очищаемого газа, что эквивалентно увеличению загрузки катализатора в реактор. Так, полное окисление изопропилбензола на АП-56 при объемной скорости [c.21]

Результаты глубокого окисления паров изопропилбензола в слое оксидных катализаторов толщиной 5 см [c.23]

Рассчитанные по уравнению (1.2) значения констант скоростей реакции показали, что для всех изученных оксидных катализаторов зависимость константы скорости реакции окисления паров изопропилбензола от температуры подчиняется уравнению Аррениуса аналогично процессу окисления на платиносодержащих катализаторах. В качестве примера на рис. 1.3 представлена зависимость константы скорости реакции окисления паров изопропилбензола от температуры в координатах линейной анаморфозы Ink = /(1ГГ) для двух из исследованных оксидных катализаторов. [c.25]

Результаты глубокого окисления паров парафиновых углеводородов слое оксидных катализаторов толщиной 5 см при объемной скорости 2 ООО ч [c.27]

Параметры окисления паров парафиновых углеводородов в слое катализатора СТКИ-7 [c.28]

Результаты глубокого окисления паров изопентана в слое катализаторов АП-56 и М-2 толщиной 2,5 см [c.31]

Окисление паров бензина Б-70 [c.32]

Процесс глубокого термокаталитического окисления паров бензина Б-70 в паровоздушных смесях на различных катализаторах рассматривался нами как базовый объект имитационного моделирования процесса o истки отходящих газов от многокомпонентных примесей для большого числа производств нефтепереработки и нефтехимии благодаря наличию в бензине Б-70 большого числа углеводородных компонентов. Базовые эксперименты выполнялись на слое катализаторов толщиной 5 см при объемной скорости подачи газа 2 ООО ч. Некоторые результаты экспериментов по окислению паров бензина Б-70 на катализаторах АП-56, ВНИИнефтехим-104, НКМ-4А, СТК-1-7 приведены в табл. 1.17. [c.32]

Параметры окисления паров бензина Б-70 в слое гранулированных катализаторов [c.33]

Образовапие гидроперекисей подавляется фенолами и аминами и инициируется ультрафиолетовыми лучами и перекисями. Соли марганца сильно ускоряют реакцию. Следовательно, перекиси являются инициаторами, а соли марганца — катализаторами окисления парафинов. Если обработать смесь высших жирных спиртов (средний молекулярный вес 220, что отвечает Сн-спиртам) воздухом при 120° с добавкой стеарата марганца в условиях, при которых проводят окисление пара-ф,инов, то реакция становится заметной только через 3—5 час. инкубационного периода. Если предварительно добавить 0,0025% мол. перекиси бензоила, то кислород начинает поглощаться сразу, даже без добавки стеарата марганца. Это означает, что, по-видимому, присутствуют вещества, противодействующие образованию радикалов, которые должны разрушаться окислением прежде, чем сможет начаться неини-циируемая реакция. Такие вепсества известны, они были проверены в обширных исследованиях Крегера и Каллера [87]. Однако скорость всего процесса продолжает оставаться меньшей, чем в присутствии марганца. Если одновременно прибавить и перекиси и стеарат марганца, то реакция начинается сразу же и протекает быстро. [c.468]

Саморсгенерация является сложным процессом, который состоит из каталитического окисления парами воды промежуточных продуктов на пути коксообразования до СО и СО2 и из каталитического и некаталитического окисления паром уже образовавшегося кокса. Поэтому образующийся [c.65]

Печь состоит и-з футерованного шамотным кирпичом барабана, сжигательного устройства для приготовления горючей газовоздушной смеси и подачи ее на горение в реакционную камеру. В данной нечи топливом является природный газ. Окисление паров цинка осуществляется в специальной, футерованной шамотным кирпичом класса А, окислительной камере, за счет воздуха, подаваемого из нижней части камеры. Регулирование количества подаваемого воздуха производится поворотным шибером, установленным в окислительной камере. [c.152]

Продукты окисления - пары серы н реакционной воды в смеси с углеводородами поступают в ко-теп-у изатор КУ-1, где конденсируются. Жидкая сера стекает а сборник жидкой серы Е-1, обогре-агемый паром. Очищеннь.й газ с температурой 100...120°С поступает 3 к/жнюю часть сероуловителя СУ-1. Газы, после конденсатора серы, охлаждаются водой и направляются в топ.пивную сеть завода или печь дожига кислого газа. Предварительные опыты проводились на смесях газов, составленных путем смешения сероводорода с инертным газом. Объемная доля сероводорода в смеси варьировала в пределах [c.125]

Окисление пара-ксилола, паратолуилового эфира и обратного [c.312]

Коррозионная эрозия может возникать внутри труб, когда скорость потока очень высока, например если некоторые трубы забиты загрязнениями. Такая проблема чаще всего возникает в охладителях и конденсаторах, особенно в одноходовых аппаратах при охлаждении морской или соленой воды. Конструктивные изменения в процессе работы в контуре охлаждающей воды или циркуляция загрязненной воды могут также вызывать повреждения [18. Из-за турбулентности потока на входе трубы коррозионная эрозия наиболее вероятно возникает в этом месте (воздействие на конец трубы). Коррозия проявляется обычно в виде образования язвин, однако могут существовать и другие виды повреждений. Концы труб могут оказаться уязвимыми в результате других воздействий (см. рис. 1, 5.4.2). Например, в котле-утилизаторе отходящей теплоты с высокой температурой газа на входе возможно возникновение пленочного кипения на внешней поверхности труб вблизи трубной доски, что приведет к повреждению в результате окисления паром. Способы защиты от перегрева концов труб иллюстрируются на рнс. 2. В конденсаторах с азотной кислотой на входе в трубу образуется концентрированный раствор кислоты, который вызывает коррозию стали 17 Сг, предназначенной для работы в этих условиях. [c.318]

Усовершенствованный процесс окисления о-ксилола разработала фирма Rone-Progille [97], который отличается от других повышенным содержанием о-ксилола в исходной смеси и высокой производительностью катализатора (210 г/ч на 1 дм катализатора), меньшими капитальными вложениями и пониженными энергетическими затратами. Получаемый на стадии окисления пар используется для привода воздушных компрессоров. Специальный катализатор обеспечивает глубокую (на 99,5%) очистку отходящих газов, что практически полностью исключает загрязнение окружающей среды в газе, выводимом в атмосферу, содержится не более 3-10-зоу фталевого ангидрида, а содержание других органических примесей невозможно определить даже хроматографическим методом. [c.83]

Гудрон насосом Н-1 подается через печь П-1 в смеситель М-1, куда компрессором нагнетается воздух. В смеситель также поступает циркулирующий продукт с низа колонны К-1. Из смесителя М-1 смесь воздуха и продукта входит в реактор Р-1, окисляется и Ёводится в верхнюю часть испарителя К-1. Жидкость спускается сверху вниз, в это время 6т нее отделяются азот, остаток кислорода, газы окисления, пары отгона ( черной солярки ). Часть битума с низа колонны К-1 в качестве рециркулята подкачивается насосом Н-2 в смеситель М-1. Из середины колонны К-1 готовый битум насосом Н-3 через холодильник Х-1 направляется в емкость Е-1, откуда через специальное разливочное устройство битумом заполняют крафт-мешки. [c.382]

Одним из интереснейших продуктов переработки этилеигликоля является глиоксаль, получаемый в промышленном масштабе каталитическим окислением паров гликоля [140]. Катализатором окисления служит окись меди иа плавленой окнси алюминия (алунде или алоксите). Алунд пропитывают водным раствором нитрата меди такой концентрации, чтобы после прокаливания носитель содержал 3- 8% меди в виде окиси. Катализатор помепщют в трубки из хастеллоя (силав, содержащий ванадий). Срок службы катализатора достигает года, причем время от времени приходится его регенерировать выжиганием углеродистых отложений. [c.406]

Пара-изомер бензолдикарбоновык кислот - терефталевую кисло-1Л в промышленности раньше получали окислением пара-ксилола в четыре стадии [c.115]

Принципиальная технологическая схема установки окисления пара-ксилола до терефталевой кислоты приведена на рис. 2.17. [c.63]

ВЛИЯНИЯ на процесс окисления. Как следует из рис. 1.1, влияние линей-нс й скорости газа в исследованных пределах и состояние катализатора (сзежий или отработанный катализатор, крупные или мелкие гранулы) практически не отражается на результатах глубокого окисления изопро-пклбензола вплоть до температур 250°С и процесс окисления протекает в кинетической области. Аналогичные результаты получены и при окислении паров изопропилбензола на катализаторе М-2. [c.19]

Рис, 1.3. Зависимость константы скорости реакции (к) окисления паров изопропилбензола на катализаторах СТК-2М-9 (1) и СТК-1 -7 (2) от 1смпературы процесса (Т) в координатах линейной анаморфозы уравнения Аррениуса при толщине слоя катализатора 5 см и расходе паровоздушной смеси 2 ООО ч [c.25]

Численные значения энергии активации и предэкспоненциального множителя уравнения Аррениуса для реакции окисления паров изопро-гилбензола на изученных катализаторах представлены в табл. 1.12. [c.25]

Процесс окисления парафиновых углеводородов аналогично окислению изооктана протекает в кинетической области, зависимость константы скорости реакции окисления паров парафиновых у1 леводородов от гемпературы подчиняется уравнению Аррениуса, что позволило, представив зависимость константы скорости реакции окисления паров углеводородов от температуры в координатах линейной анаморфозы Ink = f(I/T), рассчитать энергии активации и предэкспоненциальные множители для соответствующих реакций окисления (табл. 1.14). Наряду с этим в исследованном ряду парафиновых углеводородов нарушается принцип более легкого окисления более тя келых углеводородов [11]. По-видимому, в рассматриваемом случае существенную роль в процессе окисления играет структура каталитических центров и их взаимодействие с конкретным видом окисляемого вещества. На наш взгляд, в данном случае следует обратить внимание на близость как удельных энергий активации (отнесенных не к 1 молю, а 1 грамму вещества), так и темпера-ly э окисления н-гексадекана, н-октана и изооктана, у которых значения удельных энергий активации составляют соотвртственно достаточно близкие величины 485, 375 и 396 Дж/г [c.28]

Реакция глубокого окисления паров бензина Б-70 на рассмотренных катализаторах преимущественно протекает в кинетической области. Зависимость натурального логарифма конс1анты скорости реакции от величины обратной температуры носит линейный характер (рис. 1.6), что СЕ идетельствует о возможности использования уравнения Аррениуса для расчета физико-химических характеристик процесса окисления паров бензина Б-70 (табл. 1.18). [c.32]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология