Падение давления в теплообменниках

Отличие установки НТА (рис. 111.91) от установки НТС (см. рис. III.90) — вместо низкотемпературного сепаратора устанавливается абсорбер. Кроме того, часть стабилизированного конденсата после колонны 9 подается в поток сырого газа перед сепаратором 1. Для схемы (см. рис. III.91) характерно отсутствие сепаратора перед абсорбером и специальной системы десорбции газа. Сепаратором служит как бы сам абсорбер. В качестве тощего абсорбента применяют нестабильный конденсат из емкости 7, охлаждаемый в теплообменнике 6- возможно применение стабилизированного конденсата, получаемого в колонне 9. Так же как в схеме НТС, необходимый для процесса НТА холод производится в начальный период за счет дроссель-эффекта, а затем по Мере падения давления в схему включается внешний холодильный цикл. [c.264]

Для испытания аппарата пакет пластин стягивается со сжатием каждой прокладки в пределах 0,8—1,2 мм, что контролируется путем замера ширины пакета пластин. Гидравлические испытания разборных пластинчатых теплообменников производятся путем поочередной подачи воды в рабочие пространства аппаратов при пробных давлениях. При этом одно из пространств остается с открытым штуцером для контроля случайных перетоков внутри аппарата. Аппарат признается выдержавшим испытание, если не замечено падение давления по манометру, перетока жидкости между рабочими пространствами и течи через прокладки в течение 5 мин. В холодном состоянии аппарата допускается протекание не более 10 капель воды через прокладку в минуту. [c.194]

По окончании растворения автоклав останавливают люком вверх (прп этом положении конец сифонной трубы погружен в раствор), соединяют его с общим коллектором, осторожно открывают задвижку в сторону теплообменника и медленно снижают давление до 2,5— 3 ат. После этого по перепускной трубе передавливают жидкое стекло в разбавитель, предварительно залитый водой на /а объема. В него же самотеком из сборной емкости направляют сконденсировавшийся пар с унесенными брызгами жидкого стекла. При снижении давления в автоклаве над раствором происходит частичное испарение жидкого стекла, поэтому сборная емкость связана трубопроводом с теплообменником, где образующийся пар конденсируется. Окончание передавливания определяют по резкому падению давления в автоклаве до пуля. В полном опорожнении автоклава перед очередным растворением необходимости нет. Более того, остаток нерастворенной силикат-глыбы и щелочного раствора ускоряет последующее растворение. Не реже одного раза в месяц автоклав чистят от скоплений шлама и нерастворенной силикат-глыбы. [c.37]

Моделирование. Наиболее важная роль числа Рейнольдса связана с применением к новым конструкциям экспериментальных данных, полученных на уже существующих конструкциях или моделях. В общем случае при одинаковых значениях чисел Рейнольдса и одинаковых конфигурациях можно с уверенностью предсказать характер течения и определить падение давления для, казалось бы, очень разных условий. Например, данными для таких теплоносителей, как воздух или вода, можно воспользоваться при расчете конструкций теплообменника с такими теплоносителями, как керосин или даже расплавленная соль. Влияние изменений, связанных с природой теплоносителя или скорости, имеет значение лишь постольку, поскольку оно отражается на величине числа Рейнольдса. Это в значительной степени облегчает проектирование и разработку конструкций, так как имеется возможность использовать результаты предварительных испытаний на небольших деревянных или пластиковых моделях с воздухом или водой в качестве теплоносителей. Этими результатами можно воспользоваться при разработке оборудования, в котором применяются жидкости, неудобные в обращении, например жидкий кислород, расплавленные металлы либо очень токсичные или коррозионные жидкости. [c.52]

Трубы некруглого сечения часто применяются в теплообменниках, системах охлаждения ядерных реакторов, магнитогидродинамических устройствах, системах отопления и охлаждения помещений и т. д. Их сечения могут иметь форму прямоугольника, правильного многоугольника, сектора круга, кольца или треугольника. Вертикальные смешанно-конвективные течения в трубах некруглого сечения также можно подразделить на полностью развитые и развивающиеся. Большинство результатов получено для ламинарного режима течения. В работе [155] представлен обзор результатов измерения теплового потока и падения давления для ламинарной вынужденной конвекции в трубах некруглого сечения. [c.636]

Продукты, образовавшиеся на первой ступени, проходят теплообменник 4, воздушный холодильник-конденсатор 6, после чего конденсат и водородсодержащий газ разделяются в сепараторе 7. Так как давление в этом сепараторе высокое ( 14 МПа), образовавшиеся сероводород, аммиак и углеводородные газы в основном остаются растворенными в катализате. В следующем сепараторе, куда поступает катализат, давление 1 МПа, а в следующем походу сепараторе - 0,2 МПа. В результате падения давления от катализата отделяются сероводород, аммиак и всё утяжеляющиеся (от Сг к С4) газообразные углеводороды. Газы очищают раствором моноэтаноламина. Блок очистки газов аналогичен описанному в разделе гидроочистка дистиллятов. [c.77]

На рис. 8 представлена схема получения пара вторичного вскипания из котловой воды непрерывной продувки. Продувочная вода из котла I через регулировочный вентиль 2 направляется в сепаратор 3, где вследствие падения давления из воды выделяется пар вторичного вскипания, который направляется в деаэратор. Вода, выходящая из сепаратора, имеет еще достаточно высокую температуру, поэтому ее тепло используется в поверхностном теплообменнике 4 для подогрева питательной воды, поступающей на химводоочистку (ХВО). [c.23]

В результате сопоставления теплообменников типа канал и пучок разработан метод оценки эффективности различных теплообменных аппаратов по тому падению давления АР, ценой которого достигается определенное значение коэффициента теплообмена а. Характеристическое уравнение [c.9]

Для теплообменников стационарных установок наибольшую важность имеет величина поверхности нагрева, так как главным образом от этого зависят и вес и стоимость установки. Отсюда возникает вопрос какое расположение труб обеспечивает данный теплообмен при данном падении давления и наименьшей поверхности нагрева Найдено, что для каждого расположения требуется в зависимости от коэффициента теплообмена определенная скорость. [c.310]

Для достижения в последних по ходу нефти теплообменниках давлений, близких к давлению в колонне, необходимы следующие условия 1) падение давления в трубопроводе между теплообменниками и колонной должно быть минимальным 2) на участке испарения (последние один-два теплообменника) проходные сечения ио нефти должны быть значительно больше, чем в остальных теплообменниках, при неизменных проходных сечениях для дистиллятов с тем, чтобы ири испарении нефти не возрастало гидравлическое сопротивление теплообменников. Определение длины участка испарения при помощи известного метода Бакланова [см. 2], так же как и для трубчатых печей, не представляет особых затруднений. [c.73]

Несмотря на ограничения, обусловленные схемой процесса, некоторые меры практически вполне осуществимы 1) поддержание низких скоростей в теплообменниках 2) циркуляция насыщенного раствора по трубам теплообменников, а не в межтрубном пространстве 3) поддержание повышенного давления в теплообменниках для ослабления коррозии кислыми газами, выделяющимися из раствора при падении давления. Применение водяного пара низкого избыточного давления (2,8—5,3 ат) и низких температур в кипятильнике (ниже 115° С для водных аминов и 149° С для гликоль-аминовых растворов) также ослабляет коррозию. Коррозию можно ослабить и изменением конструкции кипятильника. Чтобы поддерживать минимальную температуру водяного пара в течение всего процесса, клапан, регулирующий расход пара, следует устанавливать на паровой линии перед кипятильником, а не на линии конденсата из кипятильника. Вибрацию трубок кипятильника можно уменьшить, располагая трубы в трубной решетке по квадрату это облегчает выход газа и позволяет уменьшить накопление осадка на трубках кипятильника. Наконец, следует поддерживать достаточно высокий уровень раствора в кипятильнике с тем, чтобы все трубы были постоянно закрыты жидкостью. [c.52]

Окончание выпуска жидкого стекла определяется по быстрому падению давления в автоклаве (по манометру). Из емкости II отбирают пробу раствора жидкого стекла и определяют его плотность и силикатный модуль. Из промежуточной емкости жидкое стекло направляют в один из отстойников ]2. В отстойнике происходит отстаивание жидкого стекла от механических примесей в течение 24 ч. По мере накопления шлама в отстойнике производят его выгрузку (1 раз в 2—3 мес). Для этого в отстойник подают горячую воду и перемешивают шлам сжатым воздухом. Промытый шлам насосом подают на фильтр-пресс 13. Фильтрат, представляющий собой слабый раствор силиката натрия, с фильтр-пресса самотеком стекает в сборник 14, откуда насосом через теплообменник подается в мерник 15 вместо свежей воды, используемой на растворение силикат-глыбы в автоклаве. По мере накопления шлама на фильтре производят его чистку, шлам через корыто-течку выгружают в автомашину и вывозят в отвал. [c.168]

При регенерации насыщенный раствор амина проходит по трубам теплообменников. В случае чрезмерно высокого молярного отношения кислый газ амин или чрезмерного подъема температуры или падения давления в теплообменнике образуются нестабильные выветривающиеся растворы. Такое нерегулируемое выветривание разрушает трубы из углеродистой стали. Этот недостаток можно устранить снижением относительного содержания кислого газа, повышением давления в теплообменниках поглотительного раствора или применением трубных пучков из нержавеющей стали. [c.411]

На рис. 4 показана схема установки для проведения такой очистки. Газойль нагревают водяным паром в теплообменнике 1 до 75—120° С — оптимальной температуры для последующего отстаивания. Нагретый газойль смешивают с водой в отношении I 2 и гомогенизируют, пропуская через смесительный клапан 2. Необходимая интенсивность перемешивания соответствует падению давления ДР в клапане 2 примерно на [c.111]

В теплообменниках типа труба в трубе должно быть проведено гидравлическое испытание как наружных, так и внутренних труб. Для этого с теплообменника снимают все калачи. На внутреннюю трубу отдельного элемента устанавливают заглушки с двумя штуцерами, через один из которых подают воду, а через другой — удаляют воздух. Подняв давление до испытательного, наблюдают за показаниями манометра в течение 5 мин. Падение давления свидетельствует о дефекте внутренней трубы. Элемент с таким дефектом подлежит замене. [c.125]

Проверка герметичности емкостного оборудования. В нормальном режиме работы установки Плутон-3 абсолютное давление в реакторе, приемных устройствах и в теплообменнике может достигать 2 атм. Поэтому все емкости, через которые в процессе работы проходит горячий продукт, опрессованы избыточным давлением в 5 атм. При проверке герметичности оборудования под этим давлением падение давления в установке пе превысило 0,1 атм. Предохранительные клапаны отрегулированы па открывание при превышении давлением внутри камер 2,5 атм. [c.401]

Измерение давления. Падение давления в теплообменнике — обычно столь же важный фактор, как и теплообменные характеристики. Экспериментальное оборудование может быть подобрано таким образом, чтобы поперечное сечение трубопровода было таким же, как и входное сечение исследуемой теплообменной матрицы в этом случае можно ограничиться простым измерением статического давления в трубе. В противном случае необходимо учитывать, различие динамического давления за счет изменения размера проходного сечения. Конечно, желательно установить перед теплообменной матрицей прямую-трубу длиной по меньшей мере десять диаметров, чтобы обеспечить однородное распределение скорости по сечению трубопровода. Если необходимо получить особенно достоверные данные о падении давления, можно использовать пьезометрическое кольцо, т. е. ряд соединенных между собой отверстий для отбора статического давления, выполненных по периметру трубы в плоскости, перпендикулярной направлению потока. Перепад давления в теплообменнике можно измерять непосредственно с помощью манометра или дифференциального датчика типа трубки Бурдона. [c.318]

Стоимость теплообменника, т. е. стоимость материалов и изготовления, характерная для каждого конкретного типа теплопередающей поверхности, является одним из факторов, определяющих экономичность теплообменника. Экономичность теплообменника, кроме того, определяется его эффективностью, измеряемой по разности температур и падению давления, причем оба эти фактора зависят от коэффициента теплопередачи. Естественно, что сумму начальной стоимости теплообменника и эксплуатационных расходов всегда стремятся сделать минимальной. [c.192]

Поток газа, сопровождаемый большим падением температуры. Пример 3. Воздух поступает в горизонтальную трубку теплообменника, имеющую длину 4,88 м, при температуре 300° С и под давлением 12 атм, а покидает ее при температуре 160°. Вычислить падение давления в трубке, если внутренний диаметр ее равен 26,67 мм и скорость газа равна 73 200 кг/час м . [c.317]

При повышении температуры в окислителе и длительном падении давления в линии азота нужно включить дренчерную систему на окислителе, подать охлаждающую воду в теплообменники, отключить обогрев и начинать аварийный слив. Особенно опасно падение давления в линии азота, так как отсутствие азота нужного давления может цривести к образованию газовых смесей взрывоопасных концентраций. [c.124]

Рассмотрим канал одноходового пластинчатого теплообменника, образованный теплопередающими пластинами с поверхностью теплообмена одной пластины Го. При заданном значении падения давления в канале расход теплоносителя Су определяется по формуле [c.361]

В настоящее время в эксплуатации находится большое количество газовых турбин с воздухоподогревателями из профильных листов. В связи с возможностью утечек воздуха через неплотности, возникающие в процессе эксплуатации, необходимо периодическое опрессовывать теплообменники и устранять неплотности. К настоящему времени получены данные об опрессовке 156 секций, проработавших 3000 — 60000 ч. Для определения величины утечки заглушаются воздушные патрубки, объем секции заполняется воздухом с давлением, равным рабочему, а затем подача воздуха прекращается и измеряется падение давления за определенный промежу- [c.78]

Расчеты [Л. 133] показывают, что лучшие результаты дают трубы при поперечном, а не параллельном омывании. В последнем случае падение давления при одной и той же поверхности нагрева бывает в 3—15 раз больше. При более тесном расположении данного количества труб в рядах, чем достигается уменьшение требуемого количества рядов, можно обеспечить данную теплоотдачу с одновременным снижением обшего падения давления при прохождении потока через пучок труб. Поэтому в таких теплообменниках расстояние между трубами выгодно делать настолько малым, насколько позволяют условия производства теплообъемников и ухода за ними. В отношении падения давления между коридорными и шахматными пучками нет почти никакой разницы. Лишь при низких значениях критерия Рейнольдса шахматное расположение оказывается несколько более выгодным. [c.310]

При расчете теплообменников, нафевающих нефть, необходимо учитывать падение давления по мере движения нефти. Для этого принимают средний перепад давлений Д/ о на каждом теплообменнике (обычно он составляет от 20 до 30 кПа в зависимости от расхода нефти и типа теплообменного аппарата) и вычисляют давление на выходе сырьевого (нефтяного) насоса [c.415]

По мере повышения температуры в теплообменниках (по ходу нафева нефти) и одновременного падения давления в одном из теплообменников после элекфодегидратора начинается испарение нефти, поэтому дальнейший расчет должен учитывать в уравнении (8.62) наличие паровой фазы. Процедура расчета в этом случае усложняется и должна включать следующие этапы. [c.416]

Необходимо охладить 8170 кг/ч (2,27 кг/с) дистнллятного смазочного масла от 120 до 65°С, используя оборотную воду из градирни при допустимом интервале измерения температур от 30 до 50°С. Допустимое падение давления для каждого потока равно 70—140 кПа, а минимальные термические сопротивления загрязнения с каждой стороны составляют по 3,5-2-10 м -Х/Вт. Охлаждение масла проводится в стандартных двухходовых секциях теплообменников труба в трубе с кожуховыми труба- [c.330]

НИИ различных газов, масла и воды в пучках с уплотняющими волосами и без них, и показал, что максимальный коэффициент теплоотдачи на единицу падения давления соответствует 20%-ному вырезу в перегородках. Такой вырез он и рекомендовал применять во всех теплообменниках. Лориш отметил также, что в работе [14] на основе более ранних соотношений для теплоотдачи и гидравлического сопротивления в пучках теплообменников оптимальным считался 25%-ный вырез в перегородке. [c.352]

По достижении удельного веса раствора 1,39—1,4 варка считается законченной осторожно открывают задвижку 8 и стравливают давление в автоклаве до 2—3 ат. После этого ио перепускной трубе передавливают содержимое автоклава в промежуточную емкость 11, куда предварительно заливают некоторое количество воды. В эту же емкость самотеком из емкости 12 направляется сконденсировавшийся пар с унесенными брызгами раствора жидкого стекла. При снижении давления над раствором происходит частичное его испарение, поэтому емкость 12 связана трубопроводом с теплообменником, где образуюш,ийся пар конденсируется. Конец передавливапия определяют по шуму в автоклаве и резкому падению давления. [c.31]

Численное значение потерь определяют следующим образом. Для каждого из потоков А ш В изображается процесс охлаждения и нагрева на диаграмме состояния (рис. 138). Предполагается, что тепловая нагрузка теплообменника то, значения температур Ч и tв и а также падение давления обоих теплообмениваю-щихся потоков (А и А Р ) известны. Изменение энтропии потока А в процессе охлаждения составит [c.210]

Влияние падения давления на работу фреонового теплообменника было определено С. Бойлингом [77]. Холодильная машина [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология