Тепловой поток эквиваленты

По горизонтальной оси откладываются водяные эквиваленты исходных технологических потоков. Начало горизонтальной шкалы для каждого потока располагается отдельно. Таким образом, на диаграмме каждому потоку соответствует ограниченная область или блок. Площадь этого блока равна количеству тепла, которое необходимо передать потоку или отобрать от потока, чтобы его температура достигла требуемого конечного значения. [c.241]

Системы, рассматриваемые в процессах переработки газов, являются движущимися (потоки газа и жидкостей), поэтому при их изучении удобно рассматривать скорость передачи энергии. Например, мы редко измеряем работу, по довольно часто пользуемся эквивалентным ей понятием мощности, которая является нормой времени для выполнения работы. Имея дело с передачей механической мощности и тепла, следует помнить, что они фактически эквиваленты, так как работа может превращаться в тепло и наоборот. Поэтому их можно выразить в эквивалентных единицах. Если тепло выражается, например, в единицах работы или мощности, то буквенные обозначения должны содержать единицу времени. [c.105]

Для большей общности будем полагать, что водяные эквиваленты потоков, текущих в направлении оси абсцисс, имеют положительные значения, а потоков, текущих в обратном направлении, — отрицательны кроме того, отданное тепло имеет знак минус, а воспринятое — плюс. [c.24]

Уравнения (5.90) — (5.93) были получены при учете только физического тепла охлаждения теплоотдающей среды и допущении постоянства коэффициента теплопередачи К и водяных эквивалентов W, Wo iя вдоль всей поверхности теплообмена. Эти допущения не вносят существенной погрешности при расчете температур теплообменивающихся потоков для зоны конденсатора, где происходит только охлаждение парогазовой смеси до точки росы. На участке же конденсации коэффициент теплопередачи К и водяной эквивалент парогазовой смеси W изменяются вдоль поверхности тепло-и массообмена тем значительнее, чем выше концентрация пара в смеси исходного состава. Поэтому уравнениями (5.90) — (5.93) можно пользоваться при расчете изменения температур теплообменивающихся потоков также и для зоны конденсации только в случае парогазовых смесей с малым исходным содержанием пара. При повышенных и больших содержаниях пара доля теплового потока, обусловленного фазовым превращением пара, становится ощутимой в общем тепловом потоке, поэтому пользование уравнениями (5.90) — (5.93), не учитывающими эту составляющую теплового потока, становится уже неправомерным. Указанными уравнениями нельзя пользоваться и в случае, когда процесс конденсации осуществляется в условиях охлаждения парогазовой смеси до весьма низких (криогенных) температур, т. е. когда доля тепло-притока, обусловленного теплообменом с окружающей средой, [c.179]

Две секции колонны — отгонная и концентрационная — имеют область постоянных концентраций (ОПК), примыкающих к зонам ввода сырья и и независимо от режима работы промежуточной секции [3—6]. Промежуточная секция колонны имеет некоторые особенности работы. Допустим, эта секция колонны будет самостоятельным аппаратом, Ь — жидкость, 2 — пар. При очень незначительном отношении Ьг 2 ОПК будет примыкать к зоне ввода сырья 12, а ее состав и температура будут определяться характеристикой 2 [4, 5]. Это вытекает из того, что очень малый поток флегмы не может охладить поток пара до собственной температуры, так как водный эквивалент жидкого потока меньше водного эквивалента парового. Здесь под водным эквивалентом подразумевается количество тепла, передаваемое потоком при максимально возможном перепаде температур, т. е. когда поток в конце пути приобретает состав соответствующей фазы ОПК. При очень большом отношении Ьх ОПК появляется у зоны ввода сырья Ьг. Можно показать, что эти ОПК одновременно существовать не могут, а это требуется, очевидно, только при таких соотношениях, когда [c.18]

Здесь Ц7г= (Ус)г —водяной эквивалент всего газового потока в воздухоподогревателе И 1.,с = - 1а1 Я—определяет количество тепла, которое передается от газов к поверхности нагрева на газовой стороне при температурном напоре в ГС. [c.45]

Здесь Ц7в=(Ус)в — водяной эквивалент всего воздушного потока в воздухоподогревателе ъ. с. = — количество тепла, которое передается от поверхности нагрева к воздуху на воздушной стороне при температурном напоре в ГС. [c.46]

Данных о значениях коэффициентов теплоотдачи в слое промышленных агрегатов очень мало для шахтных печей цветной металлургии их практически нет. В подавляющем большинстве случаев нет также данных о теплофизических характеристиках перерабатываемых материалов. В этих условиях качественную оценку тепловой работы печи проводят, используя предложенное Б. И. Китаевым сопоставление теплоемкостей потоков (водяных эквивалентов), перерабатываемых материалов и газообразных продуктов плавки Ж. С их помощью уравнение теплового баланса в горизонтальном сечении слоя (без учета потерь тепла через ограждение печи) может быть записано следующим образом (см. также п. 10.1.1 настоящей главы, в [10.3] это п. 10.5.1 и формула (10,46)) [c.318]

В большинстве случаев возврат тепла при охлаждении горячего продукта происходит в условиях весового равенства потоков теплообменивающихся жидкостей — сырого холодного продукта и пастеризованного горячего. Так как удельные теплоемкости холодного и горячего продукта мало отличаются одна от другой, то это означает, что практически работа рекуператора происходит при равенстве водяных эквивалентов обеих жидкостей. [c.195]

Зная характер движения потока, отношение водяных эквивалентов и число единиц переноса тепла, по одному из указанных выше графиков находят значение эффективности теплообменника. Как видно из графиков, наиболее высокие значения эффективности теплообменников характерны для противоточных теплообменников. Наибольшее различие в эффективности теплообменников различных типов получается при отношении водяных эквивалентов, равно.м единице. [c.261]

Тепловое состояние системы можно охарактеризовать при помоши водяного эквивалента газового и твердого потоков. Водяной эквивалент, равный произведению часового расхода потока на теплоемкость вещества потока, показывает, какое количество тепла в час нужно затратить для того, чтобы нагреть данный поток на 1°С, W=g с где W — водяной эквивалент (число) ккал час град. [c.32]

Увеличение расхода топлива потребует большего расхода воздуха, что увеличит водяной эквивалент газового потока. Соотношение WJW уменьшится, и часть тепла будет выведена из печи с отходящими газами WJW < 0,9). [c.80]

И вариант. Обжиг влажного мела на твердом топливе. Величина водяного эквивалента потока материала резко возрастает, соотношение водяных эквивалентов также увеличивается. В печи, при соответствующей высоте слоя, всегда обеспечена возможность полной утилизации тепла отходящих газов > ) [c.82]

III вариант. Обжиг известняка на природном газе. Водяной эквивалент потока материала имеет минимальное значение, а водяной эквивалент газового потока существенно увеличивается (растет теплоемкость потока из-за большего содержания водяных паров от сжигания водорода в топливе несколько возрастает общий расход тепла). Соотношение WJW может достигать 0,55, что приводит к значительному повышению температуры отходящих газов (см. рис. 26). [c.82]

В зоне обжига тепло интенсивно расходуется на покрытие эндотермического эффекта реакции диссоциации и температура газов, несмотря на горение топлива, постепенно понижается до 900—1100 °С (в завпсимости от соотношения водяных эквивалентов). Далее в зоне подогрева тепло передается потоку материала и температура газов постепенно снижается до своего конечного значения. Изменение водяных эквивалентов потоков по высоте печи при работе на твердом и газообразном топливе показано на рис. 27. [c.83]

Характер изменения температуры, показанный на рис. 1, б, соответствует участкам, отстоящим на некоторых расстояниях от теплого и холодного концов регенератора. Чем ближе к середине регенератора расположена насадка, тем меньше петля гистерезиса. При равенстве водяных эквивалентов теплообменивающихся потоков, достаточной длине регенератора и массе насадки в середине регенератора имеется участок, на котором условия теплообмена в течение цикла не изменяются. Поэтому на этом участке нет петли гистерезиса, а температуры газов и насадки изменяются по прямолинейному закону (рис. 1, е). [c.321]

Уравнение (10) справедливо при равенстве водяных эквивалентов газовых потоков в теплой половине регенератора и значениях Л = 75- 400, п = 14,5-4-58 и Я = 8--15%. [c.326]

Механический эквивалент тепла, 4187 Плотность потока компонента А относи- дж/ккал [c.12]

Распределение температуры насадки по длине регенератора для различных моментов времени в простейшем случае равенства водяных эквивалентов и давлений прямого и обратного потоков, малой продолжительности периодов холодного и теплого дутья, а также постоянства теплофизических характеристик насадки и газов изображено на рис. 3.9. Верхняя и нижняя линии характеризуют предельные значения температуры насадки в течение каждого периода (в данном случае продолжительность периода т— = 2 мин). Как видно, характер распределения температуры бли-концов регенератора, где имс-прямых вследствие постоянства [c.168]

Вначале разберем вопрос (уже слегка затронутый ранее) о характере соответствия между величиной, называемой количеством теплоты, и величинами механической природы. Понятие количества теплоты сложилось в рамках калориметрии, т. е. в системе соотношений, совершенно не связанных с зависимостями механической природы. При исследовании процессов перераспределения тепла в чистом виде (перенос тепла в твердом теле или в потоке жидкости умеренной скорости), когда первоначальное калориметрическое представление о теплоте не вступает в противоречие с физическим содержанием задачи, количество теплоты следует отнести к числу первичных величин. Если же существенны эффекты взаимного преобразования теплоты и работы, то обязательной становится энергетическая концепция теплоты со всеми вытекающими отсюда последствиями. В частности, возникает дилемма 1) либо количество теплоты подлежит переводу в разряд вторичных величин, и в таком случае принятая для нее основная единица измерения (например, калория) должна быть заменена производной единицей, принятой для работы (например, джоулем) 2) либо количество теплоты оставляется в числе первичных величин (с сохранением первоначальной единицы измерения), и одновременно в круг величин, существенных для процесса, включается размерная постоянная (механический эквивалент теплоты) с размерностью В современной практике широко распространены оба решения, хотя перевод количества теплоты в разряд вторичных величин (замена калории джоулем) не создает никаких осложнений, в связи с чем принципиальные преиму- [c.239]

Кинетический эквивалент тепла Длина Давление Количество тепла Тепловой поток Температура Скорость Массовый расход Средняя длина свободного пробега молекулы Коэффициент пропорциональности Коэффициент расширения 01 [c.178]

В рассматриваемом примере расход топлива составляет всего 45% от сырья (при равной теплоте сгорания), в то время как обычно расход составляет 60— 70% от сырья. Низкий расход топлива в данном случае связан не только с хорошей увязкой тепловых потоков, использованием воздухоподогревателя, но и с низким углеродным эквивалентом сырья, равным 0,87. В сырье, подаваемом на конверсию, содержится 47,5% Н что составляет 16% от массы вырабатываемого водорода. При использовании более тяжелого сырья расход топлива увеличивается, например, для сырья с углеродньш эквивалентом п = 1,4 содержащего 32,8% Нг или 7,2% от массы выработанного водорода, количество тепла, подаваемого на процесс, возрастает на 4—5%. [c.139]

Результатом решения такой системы уравнений являются температурные распределения (временные и пространственные) во всей ТА-системе, такие же распределения скорости и степени превращения в образце, плотности тепловых потоков на поверхностях, разделяющих среды с различными теплофизическихии свойствами. Проводится параллельный расчет для эталона, т. е. решается аналогичная система уравнений с тем только отличием, что в ней пет уравнения скорости реакции, а в уравнении теплопроводности для образца нет характеристик источника тепла химического происхождения. В отличие от случая независимого от превращения внешнего управляющего воздействия, например динамического нагрева, расчет эталонных зависимостей приобретает более широкий смысл. К эталону движется тот же сигнал обратной связи, что и к образцу. Однако на поверхности эталона с ним не происходит тех изменений, к которым приводит реакция, т. е. он является тепловым эквивалентом обратной связи последующие расчеты подтвердили ценность этой характеристики для изучения -режима. [c.84]

Высокий уровень энергопотребления на- НПЗ определяется температурами, при которых реализуются процессы. Физикохимическая сущность и кинетика процессов при их совершенствовании изменяются мало, и потребность в тепле для нагревания сырьевых потоков невозможно уменьшить значительно. Учитывая специфику отрасли, экономию энергии и топлива, можно получать в основном за счет снижения сопутствующих затрат и утилизации вторичных энергетических ресурсов. Предварительно необходимо составить баланс фактического энергопотребления и выявить неиспользуемые внутренние энергетические ресурсы на установках, на отдельных цехах и на заводе в целом. Для составления такого баланса в топливном или тепловом эквиваленте можно воспользоваться методикой, разработанной авторами работы [25]. При выявлении внутренних энергетических ресурсов и разработке мер по их использованию в первую очередь следует предельно сокращать тепловые отходы что обеспечивает наибольшую экономию исходного топлива. Причем эффективно использовать тепловые отходы на той же установке, которая является их источником, или на примыкающих установках и объектах завода. Если исцользовать полностью эти отходы на месте невозможно, их следует передать на соседние предприятия для использования тепла или для выработки электроэнергии. Ниже рассмотрены некоторые мероприятия по экономии энергии более подробно. [c.64]

Отношение водяных эквивалентов тепло-носителейЯ представляет собой отношение водяных эквивалентов теплоносителей двух потоков жидкости (наименьшее значение — числитель). Таким образом, если (Qm p)x < Qm p)т то [c.139]

Особый метод для расчета подготовки (сушки) топлива применил Б. И. Китаев [7], исходя из соотношения водяных эквивалентов газового потока и топл1ша. Водяной эквивалент показывает, сколько тепла в единицу времени, например в час, нужно сообщить данному потоку (топлива, газа), чтобы повысить его ге.мпературу на 1° С. Он соответствует кол] Чсству килограмм [c.91]

I вариант. Обжиг известняка на твердом топливе. Содержание влаги в известняке практически равно нулю. Невелико и содержание Mg Os ( 1%). Водяной эквивалент потока материала при высокой степени обжига будет минимальным. При хорошей работе печи будет обеспечиваться и минимальный расход воздуха, т. е. и водяной эквивалент газового потока будет минимальным. Соотношение водяных эквивалентов в этом случае находится в пределах 0,8—0,9. Следовательно, все тепло отходящих газов (до конечной температуры si 100 °С) может быть использовано в печи WJW 0,9). [c.80]

Основное отличие печей КС от печей других типов (с точки зрения определения предельно минимального расхода тепла) заключается в специфике температурного режима. Температура по камерам изменяется скачкообразно, причем перепад температур между камерой обжига и последней камерой подогрева составляет - 150 °С. В результате в камеру обжига может поступать недогретый материал, а температура отходящих газов обычно превышает температуру диссоциации СаСОз- Оба эти фактора приводят к увеличению расхода тепла в зоне обжига, однако, вследствие более высокого значения водяного эквивалента у газового потока, потери тепла с газами превышают расход тепла на догрев материала. Именно поэтому следует стремиться работать с более низкой температурой в зоне обжига. [c.219]

Qua — количество тепла, которое необходимо, чтобы повысить температуру обратного потока до температуры прямого потока на входе в регенератор т)р, не дает представления о влиянии отношения водяных эквивалентов газовь1х потоков на теплообмен. [c.327]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология