Температурные коэффициенты реактора

Повышение концентрации реагентов в реакционной зоне совмещенного процесса способствует также увеличению избирательности химического процесса, если имеются параллельные побочные реакции, так как в этом случае есть возможность достигнуть той же скорости основной реакции, что, например, и в простых проточных или периодических реакторах, но ири более низкой температуре. Увеличение селективности процесса за счет этой дополнительной возможности будет тем больше, чем больше различие в температурных коэффициентах скорости основной и побочных реакции. [c.190]

ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ РЕАКТОРА [c.218]

Исходя из этих результатов, оценим температурный коэффициент-реактора СР-5 при 49°С. Подставив полученные данные в уравнение (6.141), получим [c.232]

Для описания указанных эффектов ограничимся пока одним параметром — температурным коэффициентом реактора. Если по некоторым причинам возрастет поток нейтронов, то пропорционально увеличится интенсивность делений и выделяемая мощность, а это, в свою очередь, внесет Возмущение в энергетический баланс системы, и произойдет изменение температуры реактора. Так как ядерные характеристики зависят от температуры, то изменение уровня потока обусловливает изменение реактивности, [c.424]

Если температурный коэффициент реакции 1 больше соответствующего коэффициента реакции 2, а коэффициент реакции 3 меньше, чем коэффициент реакции 4, то оптимальная температура должна понижаться вдоль оси реактора. [c.305]

Здесь рассматривается гомогенный реактор без отражателя, и особое внимание обращается на основные понятия, связанные с вычислением температурных коэффициентов. Материал этого раздела демонстрирует лишь некоторые наиболее важные методы, которые могут быть использованы в таких вычислениях. Кроме того, эти методы, рассмотренные для гомогенных систем, могут оказаться иногда полезными для получения предварительных данных о влиянии температуры в какой-то системе, для которой точные вычисления или сложны, или в них нет необходимости. Во всяком случае, рас- [c.218]

В качестве примера вычислим температурный коэффициент для реактора СР-5 в холодном состоянии и покажем, как с помощью этого коэффициента можно определить избыток реактивности в реакторе при комнатной температуре. А именно мы вычислим температурный коэффициент для горячего неотравленного реактора по температурным производным коэффициента теплового использования, вероятностей нейтрону избежать утечки при замедлении и в процессе диффузии, а также вероятности избежать резонансного захвата. Изменение к при данном изменении температуры ЬТ легко определяется из соотношения (6.142). [c.231]

Объемная скорость по жидкому сырью для установок с неподвижным слоем катализатора выбирается обычно в пределах 1,5—2 ч . При изменении производительности установки увеличение или уменьшение объемной скорости компенсируют соответствующим изменением температуры в реакторах. Температурный коэффициент скорости ароматизации в условиях риформинга равен примерно 1,5. [c.152]

Если реакция 1) имеет более низкий температурный коэффициент, чем реакция 2), а реакция 3) — более высокий коэффициент, чем реакция 4), то температуры должны быть сравнительно низкими на начальной стадии процесса и относительно высокими на конечной его стадии. Этого можно достичь последовательным повышением температур в каскаде реакторов непрерывного действия с мешалками. [c.113]

Причиной пониженного значения кажущейся энергии активации в полузаводских реакторах, по мнению этих авторов, являются крупные размеры гранул катализатора 10—15 мм, при которых могут возникнуть диффузионные осложнения, влекущие за собой снижение кажущейся энергии активации и. температурного коэффициента. [c.301]

Датчик был расположен несколько выше верхнего края реактора, и вытекающая из него пульпа сливалась обратно в реактор. Отличительной особенностью датчика было применение стеклянного электрода, внутри которого заливался раствор с величиной pH, близкой к оптимальной, для процесса осаждения контактной массы. В этом случае отпадала необходимость в устройстве для компенсации влияния температуры на показания pH метра в связи с тем, что температурный коэффициент электродной пары вблизи оптимального значения pH очень мал. [c.428]

Сначала в верхней части д реактора появляется голубая, дымка . Она медленно распространяется вниз навстречу потоку реагентов и спустя не- сколько минут стабилизируется у основания реактора в форме ясно различимого бледно-голубого пламени с низкой интенсивностью свечения. Это так называемое холодное пламя. Вопреки ожиданиям, в холодном пламени расходуется лишь небольшая доля вводимого топлива и кислорода. б Причиной этого является отрицательный температурный коэффициент реакции, обусловленный изменением ведущего механизма разветвления цепи. Максимальная температура пламени составляет лишь 150°С (отсюда термин холодное пламя). [c.562]

Таким образом, любая теория медленного горения углеводородов должна объяснять следующие явления а) двухстадийное воспламенение б) многократные холодные пламена в) периодические холодные пламена (которые при определенных экспериментальных условиях наблюдаются как в статическом, так и в проточном реакторах) г) задержку воспламенения (в статическом реакторе) д) существование полуостровов на кривых Т — Р всех углеводородов е) отрицательный температурный коэффициент реакции, который вызывает угасание холоднопламенной вспышки по достижении температуры всего лишь 150°С ж) непостоянство положения кривой Т — Р различных углеводородов относительно шкалы давлений. [c.565]

Введение в топливо оксидов гадолиния и эрбия приводит к выравниванию мощности но объёму активной зоны реактора, поддержанию температурного коэффициента реактивности на заданном уровне, снижает паровой коэффициент реактивности до уровня, при котором в активную зону не [c.159]

Указанные преимущества тяжеловодных реакторов обеспечили им приоритет в развитии ядерных энергетических программ многих стран, не имеющих мощностей для производства обогащённого урана. Однако в бывшем СССР в ядерной энергетике они применялись только для специальных целей. В настоящее время, исходя из уроков аварии на Чернобыльской АЭС, а также из присущей тяжеловодным реакторам внутренней безопасности (в реакторах, где тяжёлая вода одновременно является теплоносителем и замедлителем нейтронов, сокращается критическая масса реактора и достигается отрицательный температурный коэффициент реактивности), отношение к их использованию в России пересмотрено. Примером этого является достигнутая в 1995 году международная договорённость о сотрудничестве в создании первого энергетического тяжеловодного реактора ВВР-640, строительство которого намечено в Приморье. Реализация в России энергетической программы на основе тяжеловодных реакторов потребует для её обеспечения значительных объёмов тяжёлой воды (так, уже упомянутый выше реактор ВВР-640 потребует около 600 тонн ВгО), которая, вероятно, будет закупаться за рубежом. Потребность в ВгО существует и вне зависимости от нужд в этом продукте большой энергетики. Она связана прежде всего с созданием и эксплуатацией в РФ, а также в других странах СНГ тяжеловодных исследовательских ядерных реакторов, первый из которых был введён в действие ещё в 1949 году в Институте теоретической и экспериментальной физики АН СССР в Москве. Реактор был предназначен для физических, биологических, радиационно-химических исследований, а также для получения радиоактивных изотопов. Аналогичные реакторы действовали в Институте атомной энергии им. И.В. Курчатова в Москве, в Екатеринбурге, в Харькове (в Физико-техническом институте низких температур), а также во многих научных центрах бывших союзных республик и в аналогичных центрах бывших стран СЭВ. [c.211]

Технология плазменного разложения растворов была первоначально разработана применительно к переработке нитратных реэкстрактов урана, регенерированного при радиохимической переработке твэ-лов уран-графитовых реакторов, предназначенных для производства плутония [2]. Соответственно, параметры и свойства процесса относятся к этому объекту. Однако особенность электроплазменной технологии как раз в том, что она является физической технологией, невосприимчива к химической формуле сырья и имеет, до некоторой степени, универсальный характер. Возможные ограничения или вариации технологии связаны, как это будет показано ниже, больше с природой сырья растворимостью, температурным коэффициентом растворимости, со структурой молекулярных комплексов в растворе, с устойчивостью продуктов, оксидов и оксидных композиций, требуемым сертификатом на продукт и т.п. [3]. Именно поэтому сначала целесообразно рассмотреть математическую модель процесса с тем, чтобы в дальнейшем правильно оценивать технические, экономические и экологические параметры реальных приложений и в сфере [c.163]

Окисление углеводородов в газовой фазе процесс значительно более сложный, чем жидкофазное окисление. Существенным отличием газофазного окисления является зависимость механизма окисления от температуры. Другое отличие заключается в большой роли стенки реактора, которая может проявляться на стадиях инициирования, продолжения и обрыва цепи. Одной из особенностей кинетики окисления парафинов является наличие области так называемого отрицательного температурного коэффициента в интервале температур 300—400 °С скорость реакции снижается с повышением температуры, а затем вновь возрастает. [c.154]

Анализируя работу регуляторов температуры (ПИ-закон), следует считать оправданным установку максимальных коэффициентов передачи регуляторов, что способствует лучшему регулированию температурного режима реактора как неустойчивого объекта (такой режим теоретически доказан). Однако предполагается идеальный режим работы теплообменника, т. е. режим исчерпывающего испарения. [c.115]

Изотермичность кипящего слоя позволяет легко автоматизировать температурный режим реакторов, используя в качестве датчиков термопары, вставленные в любой участок слоя. В схеме автоматизации работы реактора (при больших значениях коэффициента адиабатического разогрева) температура в первом слое регулируется дозировкой байпасного холодного газа, а в последующих слоях — [c.79]

Кривая 1 на рис. 3, продолжающая кривую 2, является расчетной. Она построена при помощи температурного коэффициента и показывает, насколько фактическая температура в реакционном слое отличается от расчетной. Как видно из рисунка,в верхней части реактора наблюдается расхождение кривых температура фактическая несколько ниже расчетной. Объясняется это, по всей вероятности, влиянием закалочного холодильника. [c.104]

Реактор является саморегулирующимся. Устойчивость его работы достигается благодаря значительному отрицательному температурному коэффициенту реактивности. [c.254]

Отрицательный температурный коэффициент реактивности реактора обусловлен тем, что при случайном увеличении мощности и, следовательно, большем разогреве реактора уменьшается плотность замедлителя. В связи с этим увеличивается потеря нейтронов, вызванная утечкой их из реактора. В этом случае коэффициент размножения системы автоматически уменьшается и мощность реактора становится равной первоначальной величине. После прогрева и установления равновесной концентрации ксенона (Xei ) реактор длительное время может работать на стационарном режиме при выключенных стержнях автоматического регулирования. [c.254]

Температурным коэффициентом реактивности называется часть коэффициента размножения, зависящая от температурных изменений эффективных сечений горючего и конструкционных материалов реактора. [c.254]

Распределение продуктов окисления и отрицательный температурный коэффициент реакции в смесях н-пентана с воздухом в кольцевом поточном реакторе. (Анализ продуктов окисления.) [c.174]

Из этого равенства следует, что если в систему введена некоторая ноложи-тельная реактивность, то из-за того, что имеет место отрицательный температурный коэффициент, реактор должен работать при некотором более высоком уровне температуры, чтобы скомпенсировать избыточную реактивность. [c.450]

Теория расчета реакторов с неподвижным слоем катализатора была далее усовершенствована Динсом и Лапидусом [10], а также Биком [11], В настоящее время эта теория уже довольно основательно разработана, однако имеются сомнения в надежности экспериментального. материала, лежащего в ее основе, и отсюда сомнения в возможности ее использования для расчета реакторов с неподвижным слое.м катализатора . Это за.мечание, в частности, относится к расчету распределения температур, учитывая очень сильную зависимость скорости реакции от температуры, Несомненно, большое влияние может оказать и неполнота наших представлений о механизме теплопроводности слоя и неточный выбор температурного коэффициента. Достаточно разработанная теория должна учитывать разность темпе- [c.58]

Вычисление температурного коэффициента для гомогенного реактора без отражателя — задача сравнительно простая, которая во многих случаях разрешима аналитическими методами. Но для более сложных систем, таких, как гетеронные реакторы и реакторы с отражателями, дело обстоит не так. Для этих систем оказываются более эффективными численные методы, а изменения коэффициента размножения определяются при помощи ряда вычислений к для достаточно малых изменений, зависящих от температуры параметров системы. [c.218]

Предполагается, что влияние запаздывающих нейтронов и температурного коэффициента реактивности на кинетику реактора каждого в отдельности осуществляется по общим законам, справедливым для систем со стационарным горючим. Несмотря на то что эти два фактора нужно, вообще говоря, рассматривать совместно, в действительности существует много случаев, когда оба эффекта могут быть разделены. Здесь мы будем стремиться, прежде всего, к упрощению анализа так, тобы каяодый раз рассматривать отдельно одно какое-нибудь свойство системы. [c.435]

Отрицательный температурный коэффициент при Рсумм = onst особенно ярко обнаруживается при проведении опытов в реакторе 3 (рис. 6),. заключенном в печь при 150—200°. [c.344]

Первой следует упомянуть работу А. Вурхиса [6.4], в которой рассмотрены закономерности коксообразования по данным, полученным на лабораторном и пилотном реакторах. Малые температурные коэффициенты реакции, которые наблюдал автор, объяснены лимитирующим влиянием диффузии. Поскольку скорость коксообразования уменьшилась с увеличением содержания кокса в катализаторе, высказано предположение, что кокс усиливает диффузионное торможение. Независимость скорости коксообразования от скорости сырьевого потока трактуется в этой работе как следствие различных свойств продуктов, образующихся на катализаторе. Так, бензин и сжиженный газ менее склонны к коксообразованию, чем исходное сырье. Наоборот, другой продукт — газойль — лучше образует кокс. Эти свойства компенсируют друг друга, и в каждый момент времени степень коксоотложения на катализаторе по длине его слоя не изменяется. Р. Эберли с соавторами [6.5] показали, что существует зависимость коксообразования от объемной скорости. [c.116]

В работе [32] подробно исследовалась кинетика дегидрирования смеси МЭЭ и ТМЭ (соотношение 1 3) над алюмохромокалиевым катализатором состава А12О3 88,7, СГ2О3 8,1, К2О 3,2 вес.% при парциальном давлении углеводородов 95 мм рт. ст., что практически достигалось разбавлением сырья азотом в мольном отношении 1 7. Катализатор (удельная поверхность 271 м г, удельный объем пор 0,31 мл/г, средний радиус пор 23 А, размер зерна 2x2 мм) был помещен в изотермический кварцевый реактор диаметром 10 мм. Результаты, подученные при температурах 675, 600 и 625 °С, поме щепы в табл. 19. Конверсия изоамиленов за проход при 625 °С достигает 55% при селективности 83%. Оптимальными условиями, по мнению авторов рассматриваемой работы, является применение более коротких циклов (10—15 мин) при увеличенной скорости подачи (5—10 ч" ). В этих условиях при приемлемой производительности катализатора выход изопрена на превращенные изоамилены составляет 86—88%. Вычисленная по приведенным данным величина энергии активации процесса равна 18,4 ккал/моль при температурном коэффициенте 1,12—1,14. Экспериментально показано, что продукты реакции — водород и изопрен — тормозят процесс дегидрирования. [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология