Коэффициент реактивных топлив

Отношение растворимостей любых двух газов в растворителях, близких по своей природе, примерно постоянно. Это в первом приближении соблюдается и по отношению к реактивным топливам и авиационным бензинам. Для пересчета коэффициента Бунзена рекомендуется пользоваться следующими коэффициентами [c.28]

Для определения этилцеллозольва в реактивном топливе разработан рефрактометрический метод [31], предусматривающий экстракцию присадки водой и дальнейшее определение коэффициента преломления водной вытяжки, а также полевой экспресс-метод [169], основанный на том же принципе, что и метод РТМ S 5330. [c.194]

Точность экстраполяции можно повысить различными методами. Надежным является, например, метод, по которому экстраполируемую часть, общей кривой корректируют с учетом экспериментальных данных по изменению качества нефтепродуктов — аналогов прогнозируемого объекта, опережающих его по длительности хранения. Другой прием заключается в комплексном использовании статистических и информационных данных. Рассмотрим этот метод на обобщенном примере анализа тенденции увеличения смолистых веществ в реактивном топливе РТ при хранении. Топливо РТ было заложено на хранение в южной, средней и северной климатических зонах в наземных резервуарах с коэффициентом заполнения 0,87. Топливо хранили 3 года, через каждые 6 мес. определяли содержание смолистых веществ. Тенденция накопления смол представлена на рис. 34, Б. К моменту начала опытного хранения топлива РТ имелся опыт хранения топлива Т-1 в аналогичных условиях в течение 10 лет. Сопоставление физико-химических свойств топлив по предельным значениям ГОСТ [c.158]

Основными характеристиками горения реактивных топлив яв-ляются полнота и скорость сгорания. Доминирующее влияние на эти показатели оказывают конструктивные особенности камер сгорания и условия эксплуатации реактивных двигателей 144], В высотных условиях, на режимах малого газа, когда создаются условия для неблагоприятного горения в реактивных двигателях, заметное влияние на полноту и скорость сгорания топлив оказывают их фракционный и углеводородный состав [45—48]. Значительное обеднение рабочей смеси ухудшает условия протекания процесса сгорания и в этих условиях наиболее ярко проявляется изменение полноты сгорания различных сортов реактивных топлив. Так, при коэффициенте избытка воздуха а = 5 полнота сгорания реактивного топлива Т-1 становится на 5% ниже, чем у топлива Т-2 [49]. [c.19]

КОЭФФИЦИЕНТ ДИФФУЗИИ ПАРОВ РЕАКТИВНОГО ТОПЛИВА Т-5 — зависимость от т-ры. (Ю. Д. Василевская) [c.299]

Зависимость коэффициента диффузии паров реактивного топлива Т-5 от температуры [3] характеризуется следующими данными [c.9]

Коэффициент теплотворности не определяет абсолютную величину теплоты сгорания топлива, а только гарантирует ее минимальную величину. Так, если коэффициент теплотворности реактивного топлива АТК будет не ниже 4500, это значит, что теплота сгорания топлива будет не ниже 10170 ккалЫг (табл. 20). [c.36]

В спецификациях на реактивные топлива широкого фракционного состава зарубежных стран коэффициент дымления и летучести допускается не ниже 52—54 (см. табл. 23). [c.41]

При хранении в наземных цистернах температура реактивного топлива практически будет следовать за изменением температуры наружного воздуха, но с некоторым отставанием вследствие низкого коэффициента теплопровод- [c.117]

При понижении внешнего давления растворимость воздуха в топливах уменьшается и растворенный в топливе воздух начинает выделяться, унося с собой и нары топлива. Растворимость в реактивных топливах кислорода, азота, углекислоты и других комн( нентов воздуха неодинакова. Наибольшую растворимость имеет кислород. Например, при + 15,5° С коэффициент растворимости кислорода в топливе типа Т-1 и ТС-1 равен 0,0285, а азота — 0,0157. Поэтому в выделяющейся из топлива при изменении внешних условий газовой смеси кислорода содержится больше, чем в обычном воздухе почти в 2 раза [76]. [c.54]

Рассмотрим характеристики водорода в сопоставлении с метаном, пропаном и реактивным топливом ТС-1 с позиций техники безопасности. Как видно из табл. 12.1, имеются объективные данные, указывающие, что водород более опасен, чем, например, метан или топливо ТС-1. Водород имеет широкие концентрационные пределы воспламенения, низкую энергию зажигания, высокую скорость распространения и малую заметность пламени, Этому, однако, противостоят другие показатели, противоположного действия низкая плотность, низкая теплота испарения и высокий коэффициент диффузии, что указывает на более быстрое снижение концентрации водорода в данном пункте пространства, К этому следует присовокупить низкое удельное объемное содержание энергии и более высокую нижнюю границу детонации водорода, его повышенную температуру воспламенения и возможность каталитического сжигания, а также то обстоятельство, что при воспламенении водорода влияние пламени на окружающие предметы незначительно вследствие низкой его излучающей способности. [c.619]

Введение в топливо оксидов гадолиния и эрбия приводит к выравниванию мощности но объёму активной зоны реактора, поддержанию температурного коэффициента реактивности на заданном уровне, снижает паровой коэффициент реактивности до уровня, при котором в активную зону не [c.159]

Существуют и другие типы воздушно-реактивных двигателей. Общим для них является высокая теплонапряженность в камере сгорания, достигающая 100—150 млн. ккал/ч, высокий суммарный коэффициент избытка воздуха (а = 3,5—5,0, в самой камере а = = 1,4—1,5, остальное количество воздуха расходуется на разбавление продуктов сгорания перед входом в газовую турбину). При полетах летательных аппаратов со сверхзвуковой скоростью температура топлива в баке изменяется от —50° С (при скорости 1 М) до - -250° С (при скорости, равной 3 М) . [c.129]

Явление диффузии лежит в основе всех процессов, связанных с переносом и обменом массы вещества. В частности, массообменные процессы в топливохранилищах и самолетных баках нельзя рассчитывать без данных о коэффициенте диффузии. В то же время экспериментальные данные по этому показателю имеются для весьма ограниченного ассортимента топлив [ЬО, 77—79]. Из реактивных топлив значения коэффициента диффузии паров определены только для топлива Т-1 [79]. [c.66]

Нафталиновые углеводороды, содержание Топливо для реактивных двигателей Измерение УФ поглощения (оптической плотности) топлива на волне 285 мм относительно изооктана вычисление содержания нафталиновых углеводородов по среднему значению коэффициентов поглощения индивидуальных нафталиновых углеводородов 17749—72 [c.49]

Прибор может быть оборудован вибрационным устройством (2—10 колебаний в 1 с) для имитации условий испарения топлив в баках реактивных самолетов, при полете которых отсутствует нагрев топлива за счет аэродинамического эффекта или от двигателя. В этом случае процесс испарения топлива будет сопровождаться понижением его начальной температуры в зависимости от величины теплоты испарения топлива. Поэтому испытания проводят вначале при температуре, которую имеет топливо в баках самолетов перед полетом, а затем при температуре, которую рассчитывают следующим образом. По количеству топлива, испарившегося при первом определении, находят коэффициент К, учитывающий теплоту испарения топлива. Его значения приведены ниже [13, с. 56—61] [c.19]

Испаряемость реактивных топлив оказывает заметное влияние па их полноту сгорания и соответственно на выделение тепла в камерах сгорания реактивных двигателей [85]. По мере обеднения топливо-воздушных смесей коэффициент выделения тепла снижается более резко у топлива Т-5 с плохой испаряемостью, чем у топлива Т-2, обладающего высоким значением испаряемости [69]. [c.26]

Для достижения в воздушно-реактивном двигателе высокого коэффициента полезного действия необходимо применять топливо возможно более высокой теплотой сгорания, что даст возможность увеличить объем газов и, следовательно, скорость их истечения. [c.151]

КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОТВОРНОСТИ РЕАКТИВНЫХ ТОПЛИВ. Для оценки теплотворности авиабензинов и реактивных топлив в Англии и США наряду с теплотой сгорания ккал кг) широко применяется коэффициент теплотворности, представляющий собой произведение плотности топлива в градусах API на анилиновую точку в °F. [c.302]

Коэффициент теплотворности как обязательная константа внесен в спецификации Англии на все сорта реактивных топлив и авиабензинов. Он вычисляется как произведение плотности в градусах Api на анилиновую точку топлива, выраженную в °F. [c.36]

Диффузия паров реактивных топлив в воздух исследована сравнительно мало. Имеется лишь несколько работ, посвяш енных изучению коэффициента диффузии паров топлива [2, 52, 59, 72— 75]. [c.46]

Для случая (а) важно, чтобы реактивность оставалась приблизительно постоянной. Тогда предел выгорания определяется радиационными повреждениями [2, 9]. Едва ли условие (а) можно выполнить для реакторов на природном уране, оно приемлемо только в странах со значительными ресурсами уранового топлива. Ураново-ториевое топливо при дальнейшем усовершенствовании может удовлетворить этому условию, но при этом нужен реактор с общим коэффициентом внутренней конверсии, близким к единице. Это теоретически возможно, но на практике едва ли осуществимо. [c.31]

Поступающий в двигатель воздух сжимается (адиабата 1-2), нагревается в камере сгорания сжиганием в ней впрыскиваемого в воздух топлива (изобара 2-3), расширяется, приводя в действие газовую турбину и выбрасывается через сопло, создавая реактивную тягу. Охлаждение (изобара 4-1) заменяется поступлением свежего воздуха. Коэффициент полезного действия такого цикла можно выразить следующим образом [c.83]

Противоизносные свойства реактивных и дизельных топлив определяют ресурс топливных насосов, который зависит от вязкости топлива и содержания в нем поверхностно-активных веществ, адсорбирующихся на трущихся поверхностях и уменьшающих в результате этого коэффициент трения. [c.154]

Зависимости растворимости газов в реактивных топливах от температуры приведены на рис. 1.13—1.15, а зависимость растворимости от критической температуры газов — на рис. 1.16. Температурный коэффициент растворимости да дТ положителен для газов с критической температурой Гкр>180К. [c.28]

Рассматриваемый метод стабилизации может оказаться весьма эффективным в реактивных двигателях, так как перекрывание камеры подводкой для стабилизирующего газа по величине на целый порядок меньше, чем обычными стабилизаторами плохообтекаемой формы, при достижении одной и той же стабилизации пламени. Например, при скорости потока 60 л/сек и коэффициенте избытка топлива 0,75 требуется плохообтекае-мый стабилизатор [1] диаметром примерно 6,2 мм, в то время как для получения того же результата при стабилизации газовыми струями Кембел использовал инжекционные трубки диаметром меньше 1,5 мм. Такое различие в размерах существенным образом должно сократить потери на сопротивление. Однако при более точной оценке необходимо также учитывать потери [c.333]

В последние годы во всем мире наиболее существенные сдвиги произошли в нормировании канцерогенов, представляющих наибольшую опасность для здоровья населения. Не случайно из всех гармонизированных нормативов 18 приходятся на долю канцерогенных соединений. Для генотоксичных канцерогенов за рубежом (в частности, ВОЗ, ЕС) принят расчет ПДК по линейной многоступенчатой математической модели с учетом избыточного риска рака 10 , а для негенотоксичных канцерогенов — определение недействующих доз с коэффициентом запаса 10. С учетом этах рекомендаций оказалось необходимым значительно (с 0,02 мг/л до 0,06 мкг/л) снизить норматив гептила (компонента реактивного топлива) — соединения, относящегося к группе высокоактивных канцерогенов — производных гидразина. [c.867]

В спецификациях на реактивные топлива приводится коэффициент теплопроводности, представляющий собой произведение плотности, выраженной в °АР1 (ASTM D 287-55), и аиилино-вой точки в Т (ASTM D 6М-55Т) [7], изменяющейся с теплотой сгорания топлива по линейной зависимости. В результате проверки этого метода на многочисленных образцах реактивных топлив нашей страны была предложена формула [8] [c.71]

Был описан [290] и применен [291—294] технически просто осуществляемый анализ перманентных газов, содержащихся в буровых водах. Аналогичным образом был успешно проведен анализ реактивного топлива [295], различных нефтяных продуктов [296—300], органических растворителей [290, 301, 302], пива, вина и других напитков [165, 166, 303, 304], питьевой воды [305—3071, воды для котлов [308—310], морской и минеральной воды [290, 311, 312], воды в охлаждающих системах атомных реакторов [213]. Были изучены так5ке коэффициенты адсорбции газов в жидкостях [314]. [c.273]

Для снижения коэффициента реактивности на первом этапе были загружены 80 дополнительных поглотителей (ДП) в РБМК-1000 и 52-54 ДП в РБМК-1500, а также для увеличения оперативного запаса реактивности добавлены до 45 и 55 стержней регулировки реактивности, соответственно. Таким способом был исключён неконтролируемый рост мощности реактора (на мгновенных нейтронах) в случае обезвоживания активной зоны, но увеличение числа поглотителей в активной зоне привело к значительному снижению выгорания топлива и ухудшению экономических характеристик топливного цикла. Кроме прямых экономических потерь из-за недожигания топлива обострилась проблема хранения отработавшего топлива, так как рост темпа перегрузок привёл к ускоренному заполнению бассейнов выдержки. [c.147]

Начиная с 1987 г. в ряде научно-исследовательских организаций (в том числе и в РНЦ Курчатовский институт [5]) проводятся интенсивные исследования по поиску альтернативного, более экономичного способа снижения реактивности вместо использования дополнительных поглотителей. В конечном итоге наиболее перспективным был признан вариант добавления в топливные таблетки из диоксида урана поглощающей нейтроны эрбиевой выгорающей присадки в виде ЕГ2О3 в количестве 0,4-0,6% по массе. Применение уран-эрбиевого оксидного топлива в реакторах РБМК снижает паровой коэффициент реактивности до уровня, при котором в активную зону не требуется устанавливать дополнительные поглотители. Кроме того, уран-эрбиевое топливо уменьшает неравномерность энерговыделения, даёт возможность увеличить обогащение топлива, что, в свою очередь, позволяет увеличить глубину выгорания топлива [2]. [c.148]

В последние годы во всем мире наиболее существенные сдвиги произошли в нормировании канцерогенов, представляющих наибольшую опасность для здоровья населения. Не случайно из всех гармонизированных нормативов 18 приходится на долю канцерогенных соединений. Для генотоксичных канцерогенов за рубежом (в частности, ВОЗ, ЕС) принят расчет ПДК по линейной многоступенчатой математической модели с учетом избыточного риска рака 10 , а для негенотоксичных канцерогенов — определение недействующих доз с коэффициентом запаса 10. С учетом этих рекомендаций возникла необходимость значительно (с 0,02 мг/л до 0,06 мкг/л) снизить норматив гептила (компонента реактивного топлива), соединения, относящегося к группе высокоактивных канцерогенов — производных гидразина. В 375 раз снижена ПДК ди-хлорметана, на один-два порядка — нормативы бензола, виннлхлорида (хлорэтена), мономера поливинилхлорида, используемого в производстве водопроводных [c.17]

В последнее время за рубежом при оценке энергетических характеристик топлив наряду с весовой теплотой сгорания получила широкое распространение объемная теплота сгорания, т. е. теплота сгорания, отнесенная не к единице веса, а к единице объема топлива. Андертон [3] для сравнительной оценки энергетических характеристик реактивных топлив предложил пользоваться энергетическим коэффициентом, который подсчитывается по формуле [c.572]

В дальнейшем работы развивались в направлении практического получения в промышленных условиях высокоэнергетических топлив на основе би- и полициклических нафтеновых углеводородов. Конном и Дьюкси [10] были получены высокоэнергетические топлива на основе нафтеновых углеводородов из керосино-газойлевых фракций отборных нефтей и из би- и полициклических ароматических углеводородов газойля каталитического крекинга после их глубокого гидрирования. В табл. 180 приведены характеристики некоторых из этих топлив. Из приведенных данных видно, чю по весовой теплоте сгорания эти топлива равноценны современным нефтяным топливам для ВРД, однако по плотности они значительно превосходят их. В соответствии с этим энергетический коэффициент некоторых из этих топлив достигает 112,5—115%. Следовательно, при использовании этих топлив на реактивных самолетах можно ожидать уве- личение дальности полета на 12—15% по сравнению с топливом Т-1. Характерной чертой этих топлив является также высокая термическая стабильность при температурах до 260°. Одной из отрицатель- ных характеристик этих топлив является вязкость, которая у неко- торых образцов достигает 1800 сст при —18°. [c.577]

Работами А. В. Козюкова [62] было установлено, что коэффициент тенлопроводности различных сортов реактивных топлив неодинаков. Как правило, по мере повышения плотности топлива коэффициент теплопроводности несколько уменьшается при низких температурах и увеличивается при температурах выше 50° С (табл. 52). [c.81]

Дз1шая схема установки форсунок — одна из типовых при сжигании жидкого топлива в прямоточных камерах сгорания воздушно-реактивных двигателей [149, 150]. Она испытана при сжигании керосина и мазута в циклонных реакторах [151]. Опыты проводили на стендовом реакторе МЭИ с пспользова-пием холодного воздуха. Процесс горения керосина характеризовался очень высокой интенсивностью. При коэффициенте расхода воздуха а=1,05 горение керосина происходило с ие-светящимся пламенем и внешне напоминало горение природного газа при использовании горелок полного предварительного смешения. При этом на расстоянии 0,57 /)ц от крышки реактора прп. скоростях воздуха в соплах 55—65 м/с выгорало более 95% топлива. Температура продуктов сгорания в контрольном сечении оказалась более высокой, чем при сжигании природного газа в аналогичных условиях. [c.85]

Турбулентность при слоишых условиях течения в реактивных двигателях обычно является неизотронпой, что увеличивает сложность анализа. Из-за отсутствия данных о турбулеитггости в трубах реактивных двигателей в настоящее время теорию турбулентности можно применить только качественно однако имеется ряд измерений коэффициента турбулентной диффузии, произ] еденных в условиях, представляющих интерес для конструкторов реактивных двигателей. Методика этих измерений [16, 17, 18] состояла в изучении распределения концентраций пара или капель жидкости вниз по потоку от точки впрыскивания, расположенной в центре круглой трубы, через которую с большой скоростью протекает поток воздуха. Если выразить число капель или концентрацию паров топлива в зависимости от отношения / топлива к воздуху и составить баланс вещества для элементарного объема воздуха, то, пользуясь уравнением (2.1) в цилиндрических координатах, получим [c.352]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология