Переход в хрупкое состояние

Оценивая наступление хрупкого состояния битума по резкому уменьшению предельной относительной деформации и практически мгновенному разрушению образца битума при приложении критических напряжений сдвига, И. В. Филиппов показал, что для битумов II типа это происходит при более высоких температурах, чем для битумов I типа. Однако температура перехода в хрупкое состояние по данным автора в значительной мере обусловлена скоростью приложения напряжения и потому не является константой материала. [c.95]

Они имеют следующие особенности строения и свойств ОЦК решетку, отсутствие полиморфных превращений, критическую температуру хрупкости (переход в хрупкое состояние), высокую коррозийную стойкость в концентрированных кислотах. [c.4]

Тугоплавкие металлы Т1, 2г, Н в отличие от типичных тугоплавких имеют объемно-центрированную кубическую решетку (ОЦК) лишь как высокотемпературную модификацию, которая при низкой температуре (для Т1 - ниже 882°С, - ниже 863°С и Н - ниже 1310°С) переходит в плотно упакованную гексагональную (ГПУ). Переход в хрупкое состояние у этих металлов при понижении температуры имеет несколько другой характер, чем у типичных тугоплавких. Это обусловлено тем, что кристаллическая структура не ОЦК, а ГПУ. [c.4]

Причина перехода металлов с объемно-центрированной решеткой в хрупкое состояние пока является объектом различных предположений (это относится не только к тугоплавким металлам, но и к значительно более подробно исследованным сплавам железа). Автор придерживается мнения, высказанного Н.Н. Моргуновой [2] и другими, что понижение температуры приводит к увеличению в сплаве направленных (локализованных) связей и при некоторых их значениях сплав теряет способность к пластической деформации. Подробнее особенности перехода в хрупкое состояние и влияние на этот процесс состава (легирования) сплавов тугоплавких металлов будут рассмотрены в гл. IV настоящей книги. [c.7]

ПЕРЕХОД В ХРУПКОЕ СОСТОЯНИЕ [c.25]

Поскольку это явление впервые обнаружено и наиболее обстоятельно исследовано на железе и его сплавах (сталях) и наблюдается у этих материалов при отрицательных температурах, оно получило название хладноломкость, а температура, при которой происходит переход в хрупкое состояние—порог хладноломкости. [c.25]

Применительно к тугоплавким металлам такие названия не совсем оправданы, так как у них охрупчивание наблюдается при положительных температурах (Сг, Мо, W, V). В дальнейшем температуру перехода в хрупкое состояние будем называть порогом хрупкости или, по традиции, порогом хладноломкости (эти названия являются синонимами). [c.25]

В соответствии с современными представлениями переход в хрупкое состояние обусловлен изменением характера разрушения. Выше порога хрупкости разрушение происходит по ямочному (чашечному) вязкому механизму. При разрушении по такому механизму менее пластичное включение или де< кт сплошности является концентратором напряжений. Коэффициент концентрации/Г = 2 с гУ , где с — длина концентратора г - радиус закругления в его вершине. Если рассматривать концентратор как эллипс с осями а и Ь, то в первом приближении [c.25]

Для менее чистого (грубого, грязного) ванадия (О + N = 5000 анм) четко обнаруживается переход в хрупкое состояние в интервале температур 0-50°С (ударный изгиб) и 0-90°С (статический изгиб). [c.31]

Кривые вязкой составляющей в изломе для ванадия указанной чистоты, результаты ударных и статических испьгганий представлены на рис. 25 и 26. Ванадий с содержанием примесей 1000 и 1800 анм при температуре" —196°С еще не переходит в хрупкое состояние при уменьшении чистоты ванадия четко обнаруживается постепенное повышение порога хладноломкости. Порог хладноломкости ванадия в зависимости от содержания кислорода и азота, определенный по представленным на рис. 25 и 26 данным, приведен ниже [c.31]

На поверхности излома в зоне переходных температур наблюдаются четко выраженные, локализованные зоны хрупкого и вязкого разрушений (рис. 27), и, следовательно, сериальная кривая волокнистой составляющей в изломе и порога хладноломкости Г о могут быть установлены вполне надежно. Комнатная температура для ванадия любой степени чистоты соответствует области вязкого разрушения, т. е. температура начала перехода в хрупкое состояние при ударном изгибе и для ванадия с содержанием О + N. равным 5000 анм, ниже+20 С. Тем не менее уменьшение чи- [c.33]

В предьщущем разделе рассматривалась прочность сцепления покрытия (молибден) с основой (сталь) при установлении оптимальных режимов прокатки (оптимальная температура прокатки 950° С, степень обжатия 50%). Необходимо было выяснить, какими механическими свойствами обладает биметаллический композит. Особое внимание было уделено исследованию характера разрущения (определению ударной вязкости, температуры перехода в хрупкое состояние), тем более что этот вопрос в ранних работах по различным биметаллическим композициям практически вообще не изучался. [c.101]

Повышение содержания марганца до 1,5% в конструкционных сталях понижает температуру перехода в хрупкое состояние [53]. При этом благоприятное действие марганца на хладостойкость стали зависит от содерл<ания других элементов. Чем ниже содержание углерода, азота и фосфора, тем выше должно быть оптимальное содержание марганца, обеспечивающее наибольшее значение ударной вязкости и положение порога хладноломкости при более низких температурах [51]. Целый ряд работ [51, 54 и др.] посвящен совместному влиянию углерода и марганца на свойства стали при низких температурах. [c.40]

Кремний на хладноломкость стали влияет неоднозначно. Так, в строительных сталях, используемых в состоянии после проката, отжига и нормализации, увеличение кремния в составе стали приводит к повышению температуры перехода в хрупкое состояние. Вместе с этим введение небольшого количества кремния (0,15—0,35%) в кипящую сталь снижает температуру порога хладноломкости это положительное действие кремния усиливается при совместном раскислении алюминием [51]. Увеличение кремния до 1,0—1,2% оказывает положительное влияние иа свойства малоуглеродистых конструкционных марок сталей после закалки и низкого отпуска [58]. [c.41]

Примеси Н, Ы, С и О снижают пластичность и повышают твердость Т. Чистый Т. легко обрабатывается давлением на холоду жаропрочен ст при 293 К отожженного образца высокой чистоты 280-330 МПа, неотожженного 600-1400 МПа относит, удлинение отожженного и неотожженного образцов соотв. 20-35 и 2-20% твердость по Бринеллю чистого отожженного образца 500 МПа. Т. не переходит в хрупкое состояние до —211 С. [c.494]

Аустенитные нержавеющие стали, имеющие пониженное отношение предела текучести Оо.г к пределу прочности (в пределах 0,4-Ю,5), не склонны к циклическому разупрочнению и одностороннему накоплению пластических деформаций. В связи с наличием в их составе повышенного содержания легирующих элементов (особенно никеля) эти стали не обладают склонностью к переходу в хрупкое состояние. Вместе с тем при длительном высокотемпературном нагружении в связи с протеканием деформационного старения у этих сталей наблюдается некоторое снижение пластичности. [c.26]

Другое объяснение предложено в работе [5.22]. Разрушение будет хрупким, когда скорость релаксационных процессов, а следовательно, и скорость локальной пластической деформации, мала. При относительно высоких температурах релаксация локальных напряжений происходит быстро, и за время ts x устанавливается стационарное (квазиравновесное) состояние со стабильным коэффициентом перенапряжений р.,, который практически не зависит от о и Г. С повышением Т скорость релаксации уменьшается, и время установления стационарного состояния сопоставимо с временем жизни образца. Образец будет разрушаться при меньших напряжениях, так как Чем меньше долговечность, тем больше р. Поэтому зависимость lgт( a) для хрупкого разрушения должна располагаться левее и идти с большим наклоном к оси абсцисс. При этом авторы [5.22] считают, что при переходе в хрупкое состояние С/о не меняется. [c.127]

Примеси с, Н, О, N. изменяя прочность ниобия, сильно снижают его пластичность и повышают температуру перехода в хрупкое состояние. [c.320]

Влияние примесей на температуру перехода в хрупкое состояние [c.320]

Электронно-лучевая плавка, позволяющая существенно снизить содержание в тантале примесей, повышает его пластичность и снижает температуру перехода в хрупкое состояние. [c.332]

Температура перехода в хрупкое состояние тантала различной чисто 1ы. [c.332]

Изменение прочности при растяжении и удлинения связа1ю с процессами сшивки в волокне и его переходом от пластического в хрупкое состояние. При этом возможно образование дефектов. Переход в хрупкое состояние может быть оценен по изменению модуля Юнга. После пиролиза при постоянной длине его значение выше, чем при постоянной нагрузке. Соответственно в первом случае ускоряется переход в хрупкое состояние, в большей степени ограничивается релаксация. Это вызывает разрушение отдельных микрофибрилл. Растягивающая нагрузка на волокно при стабилизации должна быть ограничена. При ее больших значениях увеличиваются усадочные напряжения, образуются разрывы, приводящие к замедлению реакции формирования циклов и падению прочности [9-87]. [c.579]

Однако температура перехода в хрупкое состояние (точка перелома прямой lg o = lg (/°)) в случае битумов этого типа не совиа- [c.93]

Для определения порога хладноломкости рекристаллизованного молибдена нельзя использовать структурный (фрактографический) метод, так как рекристаллизованный молибден разрушается лишь хрупко (вьш1е порога хладноломкости наблюдается пластическая деформация без образования поверхности разрушения). Поэтому для рекртсталлизованного молибдена за верхний порог хладноломкости принимается такая температура, при которой все образцы не разрушаются, а за нижний такая, при которой все образцы разрушаются. Интервалу перехода в хрупкое состояние соответствуют, очевидно, такие случаи, когда часть образцов разрушается, а часть не разрушается. [c.46]

Температура перехода в хрупкое состояние для молибденового слоя ниже, чем для горячекатаной Ст. 3. Это, по-видимому, свяаанп в первую очередь с различием толщин стальной основы и покрытия — 6 и 2 мм соответственно. Поэтому интервал перехода биметаллического комптаита в хрупкое состояние определяется верхней и нижней температурами перехода. Наименее хладостойким (с учетом условий испытаний и геомет] -ческого фактора) компонентом биметалла оказалась сталь. [c.103]

Для деформированного молибдена характерно, что переход в хрупкое состояние происходит в определенном интервале температур (в данном случае 175—120 С), в котором ударная вязкость и доля волокнистой составляющей в изломе не имеют постоянных значений (наблюдается зтаяитель-ный разброс результатов). Если принять, что температура перехода Tso соответствует середине этого интервала, то она равна 150" С. Так как тонкий молибденовьщ слой при испытаниях не разрушается вместе со сталью, биметаллический образец имеет такие же сериальные кфявьк [c.103]

Критическая температура перехода стали в хрупкое состояние в значительностй степени зависит от величины зерна стали. Пластичность малоуглеродистой стали при низких температурах повышается с уменьшением величины зерна, а температура перехода в хрупкое состояние сдвигается в сторону низких температур при измельчении перлита [62]. Увеличение размеров ферритного зерна вызывает повышение порога хладноломкости у мягкой листовой стали. У мелкозернистой стали ударная вязкость при нонин ении температуры уменьшается плавно, а у крупнозернистой — резко [50]. [c.42]

Нефтяные битумы в среде жидких углеводородов, содержащих некоторое количество ароматики, растворяются с образованием истинных растворов. Для получения коллоидных растворов необходимо наличие высокомолекулярных асфальтенов, образующихся при окислении. По имеющимся данным, температура размягчения окисленных битумов должна быть 130—160° С (но методу кольца и шара ) и ненетрация — 5—10, соответствующая переходу в хрупкое состояние, позволяющее измельчать битумы в тонкий порошок. Окисление осуществляют продуванием воздуха через расплавленный битум. При этом происходит последовательное укрупнение молекул. Масла частично переходят в смолы, а часть смол (растворимая в феноле фракция) образует асфальтены. Последние в процессе окисления и конденсации также укрупняются и частично дают карбены и карбоиды. Предпочтительным сырьем для получения окисленного битума являются гудроны асфальто-смолистых нефтей. Менее желательны крекинг-остатки и гудроны сернистых нефтей. [c.378]

Для особо чистого Ж. (<10 % С-I-N, 10 % О, < 10 % S) 50 МПа, щзедел текучести 20 МПа при скорости деформации 5-10" с" и размере зерна 1 мм ударная вязкость более 300 Дж/см т-ра перехода в хрупкое состояние — 85 °С для совершенных кристаллов ( усов ) рост ГПа. Твердость по Моосу 4-5. Для отожженного образца относит, удлинение 40-50%, модуль сдвига 76,4-78,4 ГПа, твердость по Бринеллю 588-686 МПа. [c.140]

Имеется значительная группа критериев н соответветственно методов испьггания при низких температурах, предназначенных не для использования получаемых характеристик в расчетных целях, а для сравнения металлов между собой и установления температурных диапазонов их перехода в хрупкое состояние. [c.409]

Большинство факторов, которые увеличивают предел текучести малоуглеродистых и низколегированных сталей, также повышают их температуру перехода. Так, Петчем [17] и Коттреллом [18] разработаны теоретические соотношения между пределом текучести и повышением температуры перехода в хрупкое состояние. Радиационное упрочнение рассматривалось также рядом авторов при изучении радиационных повреждений авторы стремились оценить изменения температуры перехода к хрупкому разрушению, чтобы гарантировать условия, при которых реактор не будет работать в температурной области охрупчивания материала. На рис. 10.3 показаны типичные кривые зависимости ударной вязкости по Шарпи от температуры. [c.404]

Дорожные покрытия работают при широких и резких колебаниях температуры. Для длительного сохранения дорожного покрытия битум должен обладать комплексом упруговязкопластичных свойств во всем интервале температур. При низких те-улературах он должен сохранять пластичность и не переходить в хрупкое состояние, В противном случае дорожное покрытие трескается, выкрашивается и разрушается. При вы- [c.14]

МАСШТАБНЫЙ ФАКТОР ПРОЧНОСТИ (от нем. МаРз1аЬ — мерная линейка, мерило) — фактор, определяющий изменение характеристик механических свойств твердых тел с изменением их абсолютных размеров. Если абс. размеры, напр., поперечного сечения образцов увеличиваются, то средние значения их предела прочности при хрупком разрушении и предела выносливости снижаются, при этом снижаются и средние квадратичные отклонения этих пределов. С ростом абс. размеров повышается критическая т-ра хрупкости, облегчается переход в хрупкое состояние, ухудшаются и др. характеристики мех. св-в. М. ф. п. металлов обусловливается влиянием металлургических факторов, мех. обработкой и окончательной отделкой поверхности изделий, а также статистической природой процессов разрушения. Влияние металлургических факторов связано с уменьшением степени уковки и штампования, менее качественной термической обработкой и т. д. Влияние мех. обработки и окончательной отделки обусловле- [c.779]

С, нагрев выше точки А с, (см. Д иаграмма состояния железо — углерод), деформирование на 25% и охлаждение на воздухе. Предел текучести при этом увеличивается до 54 кгс мм , предел прочности на растяжение — до 72 кгс/мм . Применяют такую обработку в связи с созданием процессов контролируемой и непрерывной прокатки, в к-рых последние этапы деформирования приходятся на субкритический интервал т-р (600— 400° С). Комплекс мех. св-в низколегированных сталей повышенной прочности с микролегирующи.ми добавками вследствие обработки этими методами особенно высок. В частности, т-ра перехода в хрупкое состояние снижается до — 120° С. Разработана механико-термическая обработка с субструктурным упрочнением титана сплавов с альфа -Н бета-структурой в режимах сверхпластичности. Образованию субструктуры способствуют высокая диффузионная подвижность атомов в состоянии сверхпластичности и высокий коэфф. деформационного упрочнения. Высокотемпературную термомех. обработку чаще всего применяют в произ-ве листа, сортового проката и труб, для упрочнения изделий из сталей повышенной прочности и сплавов титана с альфа- и альфа -Ь бета-структурой низкотемпературную — для получения и упрочнения тонкостенных цилиндрических оболочек, лент и проволоки из высокопрочных мартенситных сталей механико-термическую обработку — для упрочнения изделий из жаропрочных аустенитных сталей, сплавов никеля, молибдена, вольфрама, сплавов титана с метастабильной бета-фазой, а также листа, сортового проката и труб иа стареющих алюминия сплавов. Высокотемпературную термомех. и механико-термическую обработку обычно осуществляют на стандартном прессовом, прокатном и волочильном оборудовании. Однако для высокотемпературной термомех. обработки типа непрерывной или контролируемой прокатки с низкой т-рой окончания деформирования и особенно для низкотемпературной термомех. обработки используют сверхмощные станы [c.547]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология