Флегмовое число выбор

Оптимальное флегмовое число обычно отвечает низким коэффициентам избытка флегмы р= 1,01 — 1,10. При невысоких энергозатратах процесса изменение общих затрат в зависимости от флегмового числа невелико и поэтому для последующих расчетов целесообразно принимать повыщенные коэффициенты избытка флегмы, например р 1,25. При выборе рабочего флегмового числа необходимо учитывать также возможность четкого регулирования процесса, в связи с чем не рекомендуется принимать небольшие коэффициенты избытка флегмы. [c.126]

Плохая работа колонн К-1 объясняется многими причинами и в первую очередь — неудачным выбором технологической схемы, диаметра колонны, числа тарелок, типа и конструкции тарелок. Не менее важной причиной является выбор неоптимальных параметров процесса разделения (отборов целевой фракции, давления, флегмового числа, расхода горячей струи). [c.162]

Для определения числа теоретических ступеней, необходимых для осуществления процесса бинарной ректификации, кроме параметров исходной смеси и составов куба и дистиллята нужно задать флегмовое число и номер теоретической ступени, на которую подается питание. Выбор последней обычно производится в процессе расчета, так, чтобы общее число ступеней было минимальным. Оптимальной чаще всего является подача питания на первую (считая сверху) ступень, с которой стекает жидкость, содержащая меньше легколетучего компонента, чем в исходной смеси. [c.58]

Угол а — минимально возможный угол наклона рабочей линии для верхней части колонны по отношению к положительному направлению оси абсцисс на диаграмме л —у. Выбор рабочего флегмового числа должен основываться на экономических соображениях сумма капитальных и эксплуатационных затрат на процесс ректификации должна быть минимальной (см. гл. УП). [c.62]

Оптимальное проектирование. Задача проектирования формулируется как задача многокритериальной оптимизации. При этом в качестве варьируемых параметров используются число ступеней разделения флегмовые числа при отборе отдельных фракций (отбор с постоянной флегмой) начальные значения сопряженных переменных в задаче оптимального управления. В качестве критериев используются такие характеристики процесса, как степень извлечения по каждому компоненту качество продуктов разделения (обычно задано) производительность по целевым фракциям экономические характеристики (приведенные затраты). Так как критерии противоречивы, то решение находится из набора решений на компромиссной гиперплоскости, а выбор наилучшего производится в диалоговом режиме, реализующем систематический просмотр пространства параметров (ЛПх-поиск [99, 100]). [c.396]

Если для действующей установки задача состоит в поиске оптимальных условий ведения процесса (флегмовое число, тарелка ввода питания и т. д.) при заданных конструктивных параметрах и требованиях на качество товарного продукта, то при проектировании новых установок - как в обеспечении заданных условий разделения, так и в выборе оборудования. Поскольку заданными являются состав исходного сырья и требования на качество товарного продукта, число переменных, по которым необходимо производить оптимизацию, значительно больше. [c.80]

Основными рабочими параметрами процесса ректификации являются давление и температура в системе, соотношение потоков жидкости и пара (флегмовое число), число контактных ступеней. При соответствующем выборе этих параметров обеспечивается разделение исходной смеси на компоненты (фракции), удовлетворяющие определенным требованиям. [c.113]

Как было показано при рассмотрении материальных балансов, массы потоков паров и жидкости в колонне взаимосвязаны и могут изменяться одинаковым образом. Поэтому выбор флегмового числа предопределяет паровое число, и наоборот. [c.269]

Чтобы определить число тарелок, необходимых для разделения такой смсси, так же как и в случае бинарной смеси, требуются наличие кривой равновесия фаз и выбор флегмового числа (кратность орошения). Основная сложность расчета таких колонн обусловливается трудностью построения кривой равновесия фаз, так как для системы, состоящей из п компонентов, каждому значению температуры и давлеиия соответствует п—2 степени свободы, т. е. из п—1 концентраций компонентов в паровой фазе и ге—1 концентраций в жидкой фазе произвольно могут быть выбраны /г—2 концентрации. Естественно, что чем большее число компопентов входит в состав системы, тем труднее решается задача. [c.189]

Выбор оптимального флегмового числа обусловливается технико-экономическими соображениями, потому что с увеличением количества флегмы растет расход тепла в дефлегматоре. В случае частично конденсирующего дефлегматора тепло, отданное в дефлегматоре, в расчете на 1 моль дистиллята составляет [c.487]

Необходимо выбрать величину рабочего флегмового числа и=д 0 в укрепляющей секции. Сделать правильный выбор, как правило, нетрудно, так как можно использовать опытные данные по таким же или близким по типу колонны установкам. Примем 1У 0,6, что приблизительно в полтора раза больше минимального значения. [c.369]

В связи со сложностью технико-экономического расчета R . выбор действительного флегмового числа R часто производят приближенно. Так, при расчетах задаются отношением действительного флегмового числа к минимальному. Это отношение носит название коэффициента избытка флегмы [c.490]

Вопросы, связанные с выбором давления, подробно рассмотрены в главе 5.4. Необходимое число теоретических тарелок и минимальное флегмовое число рассчитывают так, как это было описано и главе 4.72. Температуру подогрева исходной смеси (питания) выбирают как можно ближе к температуре кипения. Расчет необходимых размеров колонки проводят так, как описано в главе 4.11, тепловые расчеты — в соответствии с главой 4.12. При расчете диаметра колонки следует учитывать, что в исчерпывающей части колонки количество флегмы по сравнению с укрепляющей частью [c.266]

Для того чтобы исключить влияние Р на /к. т давление в колонне необходимо жестко стабилизировать. Последнее связано также с тем, что между реакторным блоком и ректификационной колонной отсутствуют демпфирующие емкости. Поэтому динамические отклонения давления в колонне непосредственно влияют на состав парогазовой смеси, подаваемой на разделение. С другой стороны, компенсация влияния давления на АСР стабилизации температуры с помощью измерителей состава технически не реализуется из-за отсутствия серийно выпускаемых измерителей, работающих под давлением выше 1,0 МПа. Схемные решения систем автоматической стабилизации давления широко освещены в литературе [79, 80]. Однако качественные оценки их работы базируются в основном на результатах промышленной эксплуатации, а данные о выборе рациональной структуры в зависимости от свойств динамических каналов дефлегматора представлены недостаточно полно и без строгого аргументированного анализа. Следует отметить, что вопросы, связанные с технической реализацией АСР стабилизации температуры, проработаны для дефлегматоров с разделением возвращаемого и отбираемого потока по жидкой фазе (конденсаторы А , В ), т. е. для случая, когда изменение флегмового числа происходит непосредственно при изменении положения регулирующего органа на линии флегмы или дистиллята. Анализ схем с разделением материальных потоков по паровой фазе (конденс-аторы С ) и сравнительная оценка АСР в зависимости от типа дефлегматоров отсутствует. В связи с этим, используя разработанные математические модели (.2.7.6), [c.193]

При проектировании колонны могут быть выбраны оптимальные в некотором смысле число тарелок и флегмовое число. При реконструкции, когда число тарелок в колонне задано, решается вопрос о выборе соответствующего флегмового числа или увеличении числа тарелок в колонне. [c.238]

Возможно чрезмерное увеличение флегмового числа (или уменьшение количества отбираемого дистиллята), что снижает производительность колонны, или же чрезмерное уменьшение флегмового числа (или увеличение отбора дистиллята), что снижает разделительную способность колонны. Одним из способов избежать снижения разделительной способности колонны является выбор соотношения количества греющего пара и кубового продукта или флегмового числа с таким запасом, чтобы при самых невыгодных характеристиках исходного питания разделительная снособность оставалась на необходимом уровне. Однако при средних параметрах колонна будет работать неэкономично. Таким образом, приходится искать компромиссное решение между требованиями экономики и надежности работы. [c.264]

Однако в целях сокращения затрат машинного времени при выборе схемы целесообразнее применять приближенные методы В частности, можно использовать метод Фенске—Андервуда (ми-яим альное число тарелок рассчитывается по уравнению Фенске. а минимальное флегмовое число — по. уравнению Андервуда). Оптимальное флегмовое число определялось известными методами расчета. [c.297]

Последовательность выполнения технологического расчета на основе их наиболее полного математического описания в первую очередь зависит от принятого метода решения общей системы уравнений. Подробно этот вопрос рассматривается в соответствуюш ем разделе данной главы. При выполнении технологического расчета процессов ректификации бинарных и многокомпонентных смесей на основе приближенного математического описания рекомендуется такая последовательность расчета выбор рабочего давления в колонне, расчет материального баланса колонны по внешнему контуру, определение флегмового числа и числа теоретических тарелок, составление теплового баланса колонны, определение внутренних материальных потоков в колонне. Поскольку выбор рабочего давления в колонне является общим для всех методов расчета процессов разделения, этот вопрос (наряду с выбором независимых переменных) также рассматривается в данном параграфе. [c.27]

Во всех случаях при выборе флегмового числа необходимо учесть, что с увеличением флегмового числа число ступеней изменения концентрации, а следовательно, и высота колонны уменьшается, но при этом пропорционально возрастает расход тепла на ректификацию, и, наоборот, с уменьшением флегмового числа расход тепла соответственно уменьшается, но при этом колонна должна иметь большее число ступеней изменения концентрации или большую высоту. [c.577]

Выбор рабочего флегмового числа часто проводят приближенно по ф-ле = где = -коэф. избытка флегмы (обычно не превышает 1,05-1,5). При отсутствии данных о С Для разделяемых смесей можно применять эмпирич. зависимость Я - 1,ЗЛ д + 0,3. Более точный метод расчета предполагает знание приведенных затрат и учет расходов, связанных с подачей сырья и подводом теплоты в колонну и организацией ее орошения, а также стоимость колонны и вспомогат. оборудования. [c.232]

Пример. В результате расчета ряда вариантов ректификационной колонны .3. Блок-схема выбора при различных коэффициентах избытка д.элемента из массива флегмы К, рассчитаны соответствую- меньшего щие флегмовые числа R , число таре- элемента в блоке сравнения лок Л и вспомогательные величины следует записать РО < Х(/)) [c.155]

Важным фактором, влияющим на выбор режима регенерации, в частности его давления, является флегмовое число Ф = Рпар/ 2-От величины Ф вверху регенератора зависит расход тепла на создание отдувочного пара. Величина Ф необходима при расчете нагрузки по парогазовой смеси по высоте регенератора (т. е. при расчете его диаметра и т. д.). [c.50]

Для определения числа теоретических ступеней, которому должна быть эквивалентна ректификационная колонна, кроме параметров, характеризующих исходную смесь, составов дистиллята и кубового остатка, необходимо задать флегмовое число и положение ступени, на которую следует подавать питание. Выбор последней обычно проводят в процессе расчета так, чтобы общее число ступеней было минимальным. Оптимальной обычно является подача питания на ступень, с которой выходит жидкая фаза, близкая по составу к исходной смеси. [c.110]

Выбор флегмового числа [c.123]

Анализ положения рабочих линий в зависимости от величины флегмового числа позволяет найти пределы изменения значений R и его выбор для оптимальной организации процесса. Практически флегмовое число не бывает задано, и его нужно правильно выбрать. Это особенно важно при больших производительностях установки. [c.121]

Подобные смеси в равной мере успешно допускают использование как систем регулирования количества орошения по температуре на контрольной тарелке , так и систем, поддерживаюших постоянство флегмового числа. Выбор той или иной системы определяется экономическими соображениями и относительным расположением рабочих линий процесса и кривой равновесия. [c.141]

При выборе типа барботажных тарелок следует иметь в виду, что стабилизационная колонна работает с небольшим флегмовым числом и со значительным колебанием состав 1 и количества сырья. Поэтому нежелательно применять барботажные тарелки (например, решетчатые), имеющие узкий диапазон устойчивой работы. [c.91]

Выбор оптимального флегмового числа. При разделении определенной смеси в ректификационной колонне на продукты назначенных качеств флегмовое число теоретически можно изменять в весьма широких пределах, тем самым назначая тот или иной режР1М работы колонны. Теоретически минимальному для данного разделения количеству орошения будет отвечать бесконечно большое число тарелок, иными словами, бесконечно большая высота колонны, а минимальному числу тарелок, отвечающему бесконечно большому флегмовому числу, может отвечать колонна, либо не выдающая продуктов, либо имеющая бесконечно большой диаметр. Ни тот ни другой гипотетический вариант не может удовлетворить условиям производственной работы, но где-то между этими предельными режимами лежит флегмовое число, являющееся оптимальным для разделяемого в данных условиях конкретного сырья. [c.180]

Выбор оптимального значепия флегмового числа [c.243]

Рассмотренный выше метод определения граничных составов последовательных областей предельных концентраций лежит в основе выбора нижней границы минимального флегмового числа, обеспечивающего требуемый режим работы сложной укрепляющей колонны. Если требуется обеспечить наличие в дистилляте всех компонентов системы, то рабочее флегмовое число укрепляющей колонны не может быть равно или меньше / ин- Оно должно быть больше / ин- Если же требуется обеспечить удаление из дистиллята наименее летучего комнонепта, то рабочее паровое число не может быть равно или меньше, чем /мтг Оно должно обязательно превосходить его, чтобы в колонне осуществилось намеченное разделение с конечным числом ступеней контакта. [c.360]

Выбор оптимального флегмового числа 243 ]Зыбор рабочего давления в ifo-лоирп 388 Выбор растворителя в экстрактив-1И)п ректификации 299 [c.426]

Использование ЭВМ для расчета речзлфикационной установки, включающей колонну, теплообменнм-кн, насосы и вспомогательное оборудование, позволяет решить более сложную проектную задачу. В частности, могут быть просчитаны два или несколько вариантов решения одной и той же задачи с последующим выбором наилучшего из цих или даже оптимального в технико-экономическом отношении. В качестве критерия оптимальности можно принять минимум приведенных затрат, которые рассчитываются по формуле (11.38). При проектировании ректификационной установки можно ограничиться выбором наилучшего варианта конструкции колонны при фиксированном, например, условно-оптимальном флегмовом числе [минимизирующем функцию N Я 1) или пу (Р +1)]. При этом можно варьировать такие конструктивные характеристики, как тип и параметры контактных устройств, диаметр колонны, межтарельчатое расстояние, в соответствии с дискретными значениями их нормализованных размеров и пределами устойчивой работы контактных устройств. При такой постановке решения оптимальной задачи из расчета приведенных затрат можно исключить затраты на пар, воду и электроэнергию, поскольку они практически не зависят от конструкции колонны, а-)также часть капитальных затрат, мало зависящих от конструкции колонны — стоимость арматуры, трубопроводов, КИП, фундаментов и т. д. Приведенные затраты будут определяться только переменной частью капитальных затрат К, нормативным сроком окупаемости Гн, а также отчислениями на амортизацию Ка и ремонт Кр, определяемыми в долях капитальных затрат. Принимая [19] 7 н = = 5 лет. Ка = 0,1 и Кр = 0,05, получим [c.135]

При этом для оценки количества флегмы, которое надо подавать в колонну, необ.ходимо учитывать изменение расхода жидкости по высоте колонньи в соответствии с изменением скрытых теплот испарения смесей. С целью выбора рабочего флегмового числа обычно графическим или аналитическим методом рассчитываются числа тарелок при различных флегмовых числах и на основании этих расчетов выбираются оптимальные условия проведения (процесса. [c.238]

В каждом отдельном случае выбор оптимального флегмового числа может быть сделан также с учетом специальных требований, предъявляемых к процессу ректификации и к аппаратуре для ее осу]цествления. [c.142]

Действительное (рабочее) флегмойое число / д, при котором работает колонна, должно находиться в пределах и = оо. Исходной величиной для выбора действительного флегмового числа является значение которого можно найти расчетом. [c.490]

Расчет действительного флегмового числа. Рациональный выбор действительного флегмового числа представляет собой сложную задачу. Это объясняется тем, что флегмовое число R определяет в конечном счете размеры аппарата и расходы теплоносителей (греюшего агента в кипятильнике, охлаждающей воды в дефлегматоре). Следовательно, от величины R зависят капитальные затраты и эксплуатационные расходы на ректификацию. [c.490]

На основе анализа фазовых равновесий выясняется принципиальная возможность разделения и выявляются ограничения, обусловленные, напр., образованием азеотропов и наличием близкокипящнх компонеитов. В этом случае возникает необходимость применения азеотропной шш экстрактивной Р. Эксплуатац. затраты, связанные с расходом энергии, могут достигать при Р. 70% общей стоимости разделения, поэтому при проектировании надо решать задачу рационального сочетания флегмового числа, от к-рого зависит расход эиергии, и числа ТТ, т.е. высоты колонны, определяющей капитальные затраты. Оптим. схема разделения должна отвечать минимуму затрат. При выборе схемы, состоящей из ряда колонн, снижение энергетич. затрат возможно за счет рекуперации тепловых потоков благодаря различию т-р кипения продуктов разделения (напр., высококипящие компоненты можно использовать для подогрева низкокипящих). [c.234]

Значение энергосбережения при проектировании и реконструкции ректификационных установок не нуждается в обосновании. Наибольшее влияние на экономичность процесса ректификации оказывает его правильная организация, направленная на снижение источников термодинамических потерь, выбор наиболее эффективного распределения материальных и тепловых потоков, то есть выбор схемы разделения. Известно [1], что термодинамически идеальный процесс разделения в одной колонне достигается при подводе тепла по всей высоте исчерпывающей секции колонны и отводе тепла также по всей высоте укрепляющей секции ( идеальный каскад ). При этом достигается минимальный расход энергии, хотя одновременно возрастает и число тарелок необходимь[х для реализации заданного разделения (при флегмовом числе Л=<ю число тарелок возрастает в два раза). При разделении многокомпонентной смеси (МКС) огггимальнь оказывается проведение процесса в комплексе сложньк колонн с полностью связанными тепловыми н материальными потоками. При этом тепло подводится и отводится только в 2-х точках комплекса (система имеет 1 испаритель и I дефлегматор). Комплексы характеризуются большим суммарным количеством связанных секций и чрезвычайно большим суммарным числом тарелок. Изначально заложенная связь по материальным потокам при учете гидравлических сопротивлений вызывает необходимость выделения высококипящих компонентов при более высоких давлениях чем низкокипяших, что практически неприемлемо при разделении ширококипящих смесей, в том числе и нефтяных. Затруднительно также решение вопросов управления такими комплексами. Указанные причины делают проблематичным их использование [24]. Поэтому комплексы колонн, [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология