Система теплообменников главная

Галлий, индий и таллий относятся к главной подгруппе III группы периодической системы элементов (разд. 35.10). В соответствии с номером группы в своих соединениях они проявляют степень окисления -ЬЗ. Возрастание устойчивости низших степеней окисления с ростом атомного номера элемента иллюстрируется на примерах соединений индия(III) (легко восстанавливающихся до металла), а также большей прочности соединений таллия(I) по сравнению с производными таллия(III). Ввиду того что между алюминием и галлием находится скандий — элемент первого переходного периода — вполне можно ожидать, что изменение физических и даже химических свойств этих элементов будет происходить не вполне закономерно. Действительно, обращает на себя внимание очень низкая температура плавления галлия (29,78 °С). Это обусловливает, в частности, его применение в качестве запорной жидкости при измерениях объема газа, а также в качестве теплообменника в ядерных реакторах. Высокая температура кипения (2344°С) позволяет использовать галлий для наполнения высокотемпературных термометров. Свойства галлия и индия часто рассматривают совместно с алюминием. Так, их гидрооксиды растворяются с образованием гидроксокомплексов (опыт I) при более высоких значениях pH, чем остальные М(ОН)з. Гидратированные ионы Мз+ этой [c.590]

Принципиально новым является разработка обобщающего подхода к решению задач расчета теплопередачи в сечении (глава 5), элементах или аппаратах (глава 6), рядах (глава 7) и комплексах аппаратов (глава 8), обеспечивающего возмоЖ"-ность синтеза единой системы модулей для решения любых задач теплового расчета теплообменников согласно рекомендованной в главе 4 функциональной классификации тепловых расчетов. Эти модули по значимости и сложности реализации являются главными составляющими любых расчетов теплообменников. [c.10]

Проблема синтеза теплообменной системы состоит в определении поверхности теплообмена и поиске такого способа соединения теплообменников, при котором попарное взаимодействие потоков (теплоносителей и хладоагентов) обеспечивает оптимальное значение критерия функционирования всей системы (обычно экономического). Однородность элементов системы, легкость формулирования и относительная простота задачи привлекают внимание многих исследователей к разработке алгоритмов автоматизированного синтеза технологических схем теплообмена. Однако, несмотря на кажущуюся простоту, комбинаторная природа задачи приводит к значительным трудностям вычислительного характера. Поэтому все известные методы синтеза (а их известно уже большое количество) отличаются главным образом способами снижения размерности задачи. Примечательно, что большинство алгоритмов синтеза технологических схем своим появлением обязано теплообменным системам. [c.452]

Многоходовые (по трубному пространству) кожухотрубчатые теплооб-мен ики применяются главным образом в качестве паровых подогревателей жидкостей и конденсаторов. Именно в этих случаях взаимное направление движения теплоносителей в многоходовых теплообменниках (смешанный ток) не приводит к снижению средней движущей силы сравнительно с противотоком, по принципу которого работают одноходовые теплообменники. Многоходовые теплообменники целесообразно использовать также для процессов теплообмена в системах жидкость—жидкость и газ—газ при больших тепловых нагрузках. Если же требуемая поверхность теплообмена невелика, то для указанных систем более пригодны элементные теплообменники. Особое значение имеют трубчатые тепло-обменпики нежесткой конструкции (в том числе многоходовые) в тех случаях, когда разность температур теплоносителей значительна и необходима компенсация неодинакового теплового расширения труб и корпуса аппарата. Однако эти аппараты дороже теплообменников жесткой конструкции. [c.338]

Если установка очистки предназначается для переработки больших количеств сбросных вод и главным технологическим отделением ее является дистилляция, то появляются еще две группы вод охлаждения паров и сбросов ( сокового пара) и конденсат первичного пара котельной. Воды охлаждения после теплообменников направляются либо на сброс, либо в оборотную систему с градирней или брызгальным бассейном. Организация оборотной системы для охлаждающих вод может быть вызвана большими расходами или высокой стоимостью технической воды на данной площадке. Периодически необходимо проверять воды охлаждения на содержание в них радиоактивных загрязнений, хотя такие возможности малы. Конденсат первичного пара перед возвратом в котельную должен непрерывно контролироваться, так как в случае повреждения трубной решетки выпарного аппарата произойдет соприкосновение пара с наиболее активной на всей установке жидкостью — кубовым остатком. [c.263]

ДО 1 ат, охлаждается до температуры порядка —140° С. Другая часть воздуха охлаждается в главном теплообменнике IV и при этом конденсируется. Жидкий воздух для удаления его из системы дросселируется до атмосферного давления и поступает в сборник VI. Испаренная при этом часть воздуха вместе с воздухом, выходящим из детандера, проходит через главный и предварительный теплообменники. [c.557]

Теплообменные аппараты труба в трубе используют главным образом для охлаждения или нагревания в системе жидкость—жидкость, когда расходы теплоносителей невелики и последние не меняют своего агрегатного состояния. Иногда такие теплообменники применяют при высоком давлении для жидких и газообразных сред, например, в качестве конденсаторов в производстве метанола, аммиака и др. [c.60]

Как видно из рис. 24, главный ноток газа проходит через адсорбер первой ступени, затем через адсорбер второй ступени и после теплообменника сырье — продукт выводится из системы. В начале каждого цикла адсорбции в течение непродолжительного времени можно направлять через адсорбер второй ступени лишь часть главного потока. Обычно часть главного газового потока, пропускаемую через адсорбер второй ступени, быстро увеличивают до надлежащего охлаждения адсорбента и спустя всего несколько минут после начала цикла через него можно пропускать полностью весь поток газа. После этого адсорбер второй ступени переключают как головной в схеме, адсорбер первой ступени выключают на регенерацию, а к концу каждого цикла адсорбер, в котором закончена регенерация, переключают как хвостовой. [c.56]

ТНА окислителя 2 — клапан дренажа подшипников ТНА окислителя 3 — воспламенительное устройство 4 —пусковые клапаны воспламенительного устройства 5 —клапан дренажа подшипников ТНА горючего 6 — главный клапан окислителя газогенератора 7 — главный клапан горючего газогенератора 8 — клапан захолаживания тракта окислителя Р — клапан захолаживания тракта горючего /О — воспламенительное устройство газогенератора 11 — клапан продувки тракта горючего газогенератора 12 — газогенератор /3 — пусковой клапан двигателя 14 — вспомогательная турбина 15 — пусковые клапаны газогенератора 16 — ТНА горючего 77 — главный клапан горючего 18 — камера сгорания /Р — главный клапан окислителя 20 — теплообменник в системе охлаждения [c.247]

Из сказанного следует, что при проектировании системы регулирования процессы, происходящие непосредственно в камере разделения, всегда можно рассматривать как квазиустановившиеся. При этом следует учитывать, что во время пускового и переходного режимов работы давления на выходе охлаждаемого и нагреваемого потоков отличаются от стационарных значений из-за отклонений гидравлических потерь на соответствующих участках трубопроводов. При расчете рассматриваемых режимов можно использовать характеристики, полученные при стационарном режиме работы и соответствующих давлениях. Длительность пускового и переходного режимов зависит главным образом от массы трубопроводов и других подсоединенных к вихревому аппарату объектов. Пренебрежение массой самого аппарата не приводит к заметной ошибке в расчете. Исключение составляет расчет установок с многоступенчатыми и многокаскадными вихревыми охладителями. Такие установки включают массивные теплообменники, работающие при пониженных температурах. [c.122]

Избыточное количество пропана, выходящее из главного компрессора, дополнительно сжимается во вторичном компрессоре, затем конденсируется в теплообменнике при охлаждении опресненной водой и переохлаждается стоковым рассолом и исходной морской водой. Переохлажденный пропан, попадая в реактор, мгновенно испаряется, компенсируя тепловые потери реакторной системы. Полученная пресная вода и рассол проходят через турбины, предназначенные для возврата части энергии, расходуемой на приведение в действие насосов подачи морской воды. [c.461]

В подавляющем большинстве случаев причиной столь больших товарных потерь является недопустимо высокая температура компонентов бензина, поступающих в промежуточные или товарные резервуары. Это происходит главным образом из-за малой поверхности и загрязненности конденсаторов-холодильников для головной фракции ректификационных колонн, высокой температуры технологической воды (особенно на предприяти -ях, расположенных в южных районах), отсутствия системы стабилизации компонентов бензина и в меньшей степени - из-за ненормальной работы ректификационной колонны (отсутст -ВИЯ или малой поверхности теплообменников промежуточного орошения, неэффективных ректификационных, тарелок, схем питания колонны). По этим причинам на ряде технологических Остановок бензин и его компоненты поступают в резервуары с температурой 45-70 С, тогда как по технологическому per- [c.33]

Главные проблемы, которые могут быть успешно разрешены применением ингибиторов, обычно встречаются на начальных стадиях переработки. Подготовка и дистилляция сырой нефти связаны, вероятно, с наиболее часто встречающимися такого рода коррозионными проблемами. Сырье может подвергаться предварительной обработке для удаления сероводорода и солей, поэтому оборудование, используемое при таких процессах, может подвергаться коррозии. Сырье, все еще содержащее некоторое количество воды, проходит затем через ряд теплообменников для подогрева нефти перед первой ректификацией. Коррозия наблюдается в стальных теплообменниках, а также во входных и выходных трубопроводах. Температура при этом постепенно меняется от комнатной до 260° С. Жидкость поступает затем в ректификационную колонну. Коррозия происходит в самой колонне, в верхних конденсационных и сборных системах и в рибойлере. В то время, как в башню и рибойлер поступает главным образом сырая нефть или ее фракция, жидкость и газы в системе верхнего отгона содержат воду, кислотные газы и очень легкие погоны. Возникают. [c.267]

В качестве примера рассмотрим холодильник, в котором охлаждается фосфорная кислота, орошающая башню сжигания. Холодильник представляет собой трубчатый теплообменник, по трубам которого течет артезианская вода, а в межтрубное пространство поступает горячая кислота. Задача системы регулирования заключается в получении на выходе из холодильника кислоты при постоянной заданной температуре. Холодильник является объектом регулирования, температура кислоты на выходе холодильника — регулируемой величиной. Изменения расхода и температуры кислоты и воды на входе в холодильник, а также температуры окружающей среды и т. д. вызывают изменение температуры кислоты на выходе из холодильника. Все эти отклонения есть возмущающие воздействия на регулируемый объект. Здесь изменение температуры кислоты на входе в холодильник — это главное возмущение, так [c.217]

С достаточной для практических целей точностью эти характеристики могут быть представлены последовательным соединением звена запаздывания и инерционного звена. Однако, несмотря на конструктивное разнообразие теплообменников и различные поверхности нагрева, инерционность этого участка регулирования несоизмерима с инерционностью осветлителя. Поэтому динамические свойства стадии осветления будут определяться главным образом динамикой самого осветлителя. Знание же динамических характеристик участка регулирования температуры (так же как и расхода) необходимо только для определения оптимальных настроек регуляторов и расчета системы регулирования. [c.159]

В процессе гидрогенизации происходит разрушение азотистых ж кислородных соединений с образованием аммиака, углекислоты, окиси углерода. Наличие последних в циркуляционном газе может в условиях процесса привести к образованию в теплообменниках и продуктовом холодильнике отложения солей, главным образом карбоната аммония. Во избежание образования в системе местных пробок и забивок в теплообменники на входе горячей парогазовой смеси подается специальными насосами высокого давления промывная вода. Предусматривается также подача промывной воды в продуктовую линию между теплообменниками и продуктовыми холодильниками. [c.314]

Теплообменные аппараты труба в трубе используют главным образом для охлаждения или нагревания в системе жидкость-жидкость, когда расходы теплоносителей невелики и последние не меняют своего агрегатного состояния. Иногда такие теплообменники применяют при высоком давлении для жидких и газообразных сред, например, в качестве конденсаторов в производстве метанола, аммиака и др. Также их используют для загрязненных коксообразующими веществами и механическими примесями теплоносителей, в которых обеспечивается хороший теплообмен за счет больших скоростей и турбулентности потоков в трубном и межтрубном пространствах. Высокие скорости и турбулентность потока уменьшают возможность отложения на стенках труб кокса или других образований. [c.123]

Горячие реакционные газы, выходящие из колонны 13, охлаждаются в теплообменнике //ив холодильнике 14. При этом из газов конденсируются метиловый спирт и некоторые из побочных продуктов (вода, диметиловый эфир, высшие спирты). В конденсате растворяются также значительная часть образовавшихся двуокиси углерода и метана и небольшое количество других газов. В сепараторе 15 высокого давления конденсат отделяется от не-прореагировавших газов, которые возвращают на реакцию циркуляционным компрессором 6. Так как при циркуляции в системе накапливаются примеси (главным образом азот), часть рециркулирующих продуктов выводят с Установки через дроссельный вентиль 16. [c.638]

На рис. 8-83 показано выполнение всех главных соединений в теплообменнике, причем в зависимости от места соединения применяются различные варианты системы Алко. [c.695]

К недостаткам этого типа теплообменников относится их высокая металлоемкость, трудности с очисткой кольцевого канала. Главным образом, эти теплообменники используются для охлаждения в системе жидкость—жидкость при небольших расходах. Иногда они применяются в качестве конденсаторов при больших давлениях в системе жидкость—газ . [c.308]

Алюминий имеет особенно высокое сопротивление в атмосферах, загрязненных соединениями серы, и поэтому напыленные покрытия используют на заводах по производству серной кислоты на главном конвекторе, для горячих, промежуточных и холодных теплообменников и для внутренней поверхности внутренней сети системы трубопроводов. Покрытие толщиной 0,15 мм надежно в эксплуатации. [c.407]

Сжатый воздух, охлажденный в аммиачном холодильнике до температуры около —40° Ц, сво1бодный от влаги и углевйслЮты, поступает в трубки теплообменника 28 разделительного аппарата 29, где охлаждается отходящими из аппарата кислородом и азотом. Принцип работы двухколонного разделительного аппарата Линде двойной ректификации ничем не отличается от принципа работы такого же аппарата вышеописайной установки системы Глававтогена. Главное конструктивное отличие заключается лишь в устройстве теплообменника 28 последний в аппаратах Линде обычно делается якорного типа и располагается вокруг нижней колонны аппарата. [c.102]

Как видно из схемы рис. 22, главный поток газа, пропущенный через каплеотбойник для улавливания увлеченной жидкой фазы, проходит нисходящим потоком через адсорбер и после охлаждения в теплообменнике сырье — продукт выводится из системы. В системе регенерации при помощи газового компрессора непрерывно циркулирует поток регеперирующего [c.54]

Для щх)цесса гидрораоцеплешм. применялось много различных схем потока продукта. Схемы потока продукта обычно описываются с точки зрения основных секций секции реактора и секции разделителя фракций. Секция реактора состоит из реакторов расщепления и другого связанного с ними оборудования, например, сепаратора холодного и горячего испарения, теплообменников, оборудования системы рециркуляции газа и нагревателей. Система фракционирования обычно состоит из дебутанизатора, главного разделителя фракций и связанной с ним стриппинг-ко-лонки и, возможно, разделителя нафты. Конструкция секций реактора и разделителя фракций, а также выбор схемы потока продукта зависит, главным образом,от требуемых параметров, капиталовложений и эксплу-тационных расходов. [c.303]

Для решения задач на уровне отдельных видов оборудования созданы АСНИ, в к-рых элементы системы представлены в виде мат. моделей элементов того или иного аппарата (слой катализатора, теплообменник, распределит, устройство и др.). Одна из главных задач-изучение и прогнозирование поведения катализаторов в пром. условиях. В таких АСНИ общий объем экспериментов значительно сокращается за счет поиска оптимальных [c.27]

В аппаратах жесткой конструкции разгерметизация происходит главным образом за счет температурных деформаций корпуса и трубок, превышающих допустимые, в результате чего в металле трубок возникают осевые усилия, нарушающие вальцовочные соединения. Такие явления наблюдаются в тех случаях, когда температура одного из теплоносителей существенно превышает расчетную. Аналогичные нарушения герметичности иногда происходят при пуске пароводяных теплообменников с плавающей камерой, если она не освобождается от зажимных винтов, фиксирующих положение этой камеры во время перевозки. Грубым нарушением порядка включения подогревателей является подача в корпус пара или горячей воды до того, как обеспечена циркуляция воды в Т рубной системе. В этих случаях нарушение герметичности трубной системы является неизбежным в результате перегрева и деформаций трубок, приводящих к образованию отдулин и трещин. [c.225]

В скрубберах 6 и 7 происходит извлечение ацетальдегида. Причем скруббер /орошается водным конденсатом, а скруббер 6 — слабым раствором ацетальдегида. Конденсат из скруббера 6 направляется в сборник 8, в котором собирается водный раствор, содержашцй ацетальдегид (7—10%), кротоновый альдегид и примеси уксусной кислоты. Несконденсированные продукты (главным образом ацетилен) из верхней части скруббера 7 направляются в смеситель 1. Около 10 % этого газового потока непрерывно выводится из системы для отделения от инертных примесей. Конденсат из сборника 8 после предварительного подогрева в теплообменнике Рза счет водного конденсата, выходящего из куба колонны 10, до температуры 60—65 °С направляется в отгонную колонну 10, которая обогревается острым паром . Верхний продукт колонны 7 направляется в колонну // для отделения от тяжелых примесей (кротонового альдегида, уксусной кислоты и др.) ацетальдегида и растворенного ацетилена. Верхний продукт колонны 11 поступает в колонну 12 ддя отделения ацетилена от ацетальдегида. Так как вместе с ацетиленом уносится некоторое количество ацетальдегида, то ацетилен подается в скруббер 13 для отмывки ацетальдегида водой. Водный раствор из скруббера 13 направляется в сборник 8, а ацетилен — в смеситель 1. [c.444]

Перед поступлением в реактор лигроин и газ нагреваются в отдельных теплообменниках и печах. Пары движутся в противотоке с катализатором, а продукты риформинга удаляются из верхней части слоя и носле охлаждения в теплообменнике и холодильнике поступают в сепаратор, сверху которого уходят некон-денсирующиеся газы, главным образом водород часть водорода выводится из системы, другая часть поступает на рециркуляцию. Нестабильные продукты риформинга отходят снизу сепаратора и направляются в обычную систему стабилизации, где освобождаются от газов и низкокипящих углеводородов. [c.162]

Предложена система очистки Газа с высокой концентрацией примесей (N2, СО2), например азотоводородной смеси, используемой на заводах синтеза аммиака, во всем интервале температур 290—20° К. Очистка производится главным образом в реверсивных теплообменниках. При температурах ниже 63° К (тройная точка азота) также применяются реверсивные теплообменники вплоть до температур, при которых возникает инверсия кривых фазового равновесия (в этой области температур до 20° К используются сдвоенные переключающиеся теплообменники). Вычисления показывают, что потери холода, обусловленные применением сдвоенных переключающихся теплообменников, в данном случае благодаря очень низкой удельной теплоемкости металлов вблизи 20° К не слищком велики. Обсуждаются преимущества пластинчато-ребристых теплообменников, особенно при температурах ниже 63° К. [c.99]

Рассмотрим поток газа, в котором происходит конденсация примесей. В зависимости от относительной скорости передачи затвердеваюш,ей примеси к поверхности местная концентрация примесей может быть как-выше, так и ниже концентрации насыщения. Для данной системы степень насыщения определяется главным образом безразмерным комплексом s, который зависит от физических свойств системы, но не зависит от действительной скорости процессов передачи и геометрии поверхности. Если >1, то перенасыщение наступает во всех случаях независимо от остальных условий. Если е < 1, то предельные условия для возникновения перенасыщения зависят от разности температур и формы равновесных кривых упругость паров — температура. Это было подтверждено экспериментально [9, 10]. На фиг. 7 и 8 схематически показано изменение концентрации по сечению теплообменника в зависимости от температуры для ламинарного и турбулентного режимов течения. Для ламинарного режима отношение местного градиента концентрации к местному градиенту температуры должно быть постоянным по сечению потока, причем = S /Pr, хотя имеется мало экспериментальных данных, подтверждающих это. Прямая линия на фиг. 7 соответствует связи температуры на поверхности с температурой ядра потока ТНаклон линии ОР пропорционален z и влияет на степень насыщения. Ввиду кривизны линии насыщения С степень перенасыщения увеличивается по мере увеличения или А t. Перенасыщение возникает на поверхности и распространяется затем в центральную часть потока. [c.115]

Если атмосферное давление будет наинизшим желательным давлением всасывания, то предварительное охлаждение примерно до — 27° С будет наилучшим из всех, которого можно достигнуть с помощью этого холодильного агента. Затем можно определить долю сжиженного газа с помощью баланса для э гой части системы, включающей только главный теплообменник, дроссельный вентиль и сборник для жидкости это даст уравнение, совпадающее с уравнением (35). Затем с помощью описанных методов можно определить расход мощности для обоих компрессоров и найти термодинамический к. п. д. этого щ1кла. [c.535]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология