Противоток в абсорберах извлечения

Механизм действия физических поглотителей основан на избирательной растворимости кислых компонентов в различных жидких поглотителях. При физической абсорбции растворение газа не сопровождается химической реакцией. В данном случае над раствором существует более или менее значительное равновесное давление компонента и поглощение последнего происходит лишь до тех пор, пока его парциальное давление в газовой фазе выше равновесного давления над раствором. Полное извлечение компонента из газа при этом возможно только при противотоке [27] и подаче в абсорбер чистого поглотителя, не содержащего извлекаемый компонент. [c.42]

При противоточной схеме абсорбции (рис. Х1-31) газ проходит через абсорбер снизу вверх, а жидкость стекает сверху вниз. Так как при противотоке уходящий газ соприкасается со свежим абсорбентом, над которым парциальное давление поглощаемого компонента равно нулю (или очень мало), то можно достичь более полного извлечения компонента из газовой смеси, чем при прямоточной схеме [c.467]

В рассматриваемом случае для расчета абсорбера можно воспользоваться формулами, приведенными в главе П1. Так, для абсорберов с непрерывным контактом, работающих противотоком, число единиц переноса может быть определено по заданной степени извлечения ключевого компонента посредством уравнения (П1-75) далее, по уравнению (П1-77) рассчитывают степени извлечения остальных компонентов при известных уже значениях N. Аналогично для абсорберов со ступенчатым контактом число ступеней определяют, исходя из значения ф для ключевого компонента, по уравнению (П1-ПЗ), а ф для остальных компонентов рассчитывают по уравнению (П1-112). [c.299]

При противоточной схеме абсорбции (рис. 16-15, а) газ идет через абсорбер снизу вверх, а жидкость стекает вниз. При этом уходящий газ соприкасается со свежим абсорбентом, над которым парциальное давление поглощаемого компонента очень мало или даже равно нулю. Поэтому при противотоке можно достичь более полного извлечения компонента из газовой смеси, чем при прямоточной схеме (рис. 16-15,6), поскольку уходящий газ в этом абсорбере соприкасается с концентрированным раствором поглощаемого газа (т.е. при противотоке меньше при прямотоке), что приводит к снижению расхода абсорбента. [c.67]

Для достижения максимальной степени извлечения при минимальном расходе поглотителя необходимо обеспечить в абсорбере противоток. [c.285]

Рассмотрим теперь абсорбционное извлечение тяжелых углеводородов в условиях противотока в колонном абсорбере, схематично изображенном на рис. 20.7. Газ заданного состава г/о = (г/о , Уог)> тде — мольная доля г-го [c.518]

Следует отметить также, что при противотоке требуется меньшее число единиц переноса, чем при других видах взаимного движения фаз. При улавливании бензольных углеводородов каменноугольным поглотительным маслом необходимое число единиц переноса, в зависимости от условий процесса, составляет 7—10 (для противотока). В форсуночных полых абсорберах число единиц переноса, которое может быть достигнуто в одном аппарате, не превышает обычно 2—3, что объясняется отсутствием строгого противотока фаз в этих аппаратах. Большое число единиц переноса (свыше 10 в одном аппарате нормальной высоты) может быть достигнуто в противоточных абсорберах барботажного и пленочного типа. Как известно, для извлечения бензольных углеводородов в скрубберах с деревянной хордовой насадкой приходится устанавливать последовательно не менее трех аппаратов такого типа. [c.8]

Принципиальная схема абсорбера, работающего по разомкнутой схеме, показана на рис. 16. Исходная газовая смесь поступает в низ абсорбера, а сверху противотоком подается чистый абсорбент. По мере движения газовой смеси вверх в ней уменьшается содержание извлекаемых компонентов вследствие растворения их в абсорбенте. В результате разделения из верхней части аппарата отводится газовая смесь, свободная от компонентов, подлежащих извлечению, а из куба выводится абсорбент, насыщенный извлекаемыми примесями. [c.48]

Для достижения более полного поглощения абсорбционные башни должны работать по принципу противотока. В этом случае газ перед выходом из абсорбера встречается со свежим раствором, а выходящий насыщенный раствор—со свежим богатым газом, т. е. в течение всего процесса создаются благоприятные условия для абсорбции. При этом одновременно достигается высокая степень извлечения вещества из газа и увеличивается содержание поглощенного вещества в выходящей жидкости. [c.107]

При высоком содержании сероводорода и двуокиси углерода проводится двухступенчатая очистка газов. Последние пропускают еще через абсорбер второй ступени 3, состоящий из двух секций, где промываются вначале в противотоке раствором моноэтаноламина меньшей концентрации (1—1,5 мол л) и затем холодным (25—35°) паровым конденсатом. Конденсат для промывки газов с целью извлечения уносимого моноэтаноламина подается в верхнюю секцию абсорбера второй ступени 3, откуда сливается в нижнюю секцию. [c.194]

Абсорбер с восходящим движением пленки (рис. Х1-11) состоит из труб 1, закрепленных в трубных решетках 2. Газ из камеры 3 проходит через патрубки 4, расположенные соосно с трубами /. Абсорбент поступает в трубы через щели 5. Движущийся с достаточно большой скоростью газ увлекает жидкую пленку в направлении своего движения (снизу вверх), т. е. аппарат работает в режиме восходящего прямотока (см. стр. 120). По выходе из труб 1 жидкость сливается на верхнюю трубную решетку и выводится из абсорбера. Для отвода тепла абсорбции по межтрубному пространству пропускают охлаждающий агент. Для увеличения степени извлечения применяют абсорберы такого типа, состоящие из двух или более ступеней, каждая из которых работает по принципу прямотока, в то время как в аппарате в целом газ и жидкость движутся противотоком друг к другу. В аппаратах с восходящим движением пленки, вследствие больших скоростей газового потока (до 30— 40 м/сек) достигаются высокие значения коэффициентов массопередачи, но, вместе с тем, гидравлическое сопротивление этих аппаратов относительно велико. [c.467]

Процесс проводится в абсорбере (тарельчатой колонне), в котором газ снизу движется навстречу стекающему маслу. Контакт газа и жидкости достигается на тарелках абсорбера. Благодаря противотоку наиболее бедный газ встречается с наиболее свежим маслом, что приводит к полноте извлечения бензина. Равновесие фаз устанавливается в каждой отдельной секции абсорбера. [c.701]

При работе абсорбера прямотоком и заданных начальных составах газа и жидкости (Fj, Х ) коэффициент извлечения s, как и ранее, определяется по формуле (II. 49), а максимальный коэффициент извлечения (соответствующий работе противотоком) составляет [c.97]

Извлечение компонента из газа при этом особенно эффективно при противотоке и подаче в абсорбер чистого поглотителя, не содержащего компонента. [c.145]

Данную схему используют также для очистки газов дегазации углеводородного конденсата. Извлечение кислых компонентов осуществляют подачей противотоком катализаторного комплекса насосами 5 и 6 в верхнюю часть абсорбера 1. Катализаторный комплекс представляет собой полифталоцианин кобальта, растворенный в смешенном абсорбенте, состоящем из диэтаноламина, диметилацетамина и воды. В случае применения смешанного абсорбента поглощение сероводорода и двуокиси углерода происходит главным образом за счет химического взаимодействия с диэтаноламином, тиолов - за счет их физического растворения. Условия абсорбции давление 5,8...6 МПа, температура 20...35°С. Насыщенный кислыми компонентами катализаторный комплекс из куба абсорбера поступает в экспанзер 2, где при снижении давления до 0,4 МПа удаляются физические растворенные углеводоро-дьк Дегазированный поглотитель насосом 3 направляют на окислительную регенерацию в реактор змеевикового типа 4. Регенерацию осуществляют кислородом воздуха, подаваемым в поток из расчета [c.145]

Абсорбционный способ извлечения газового бензииа состоит в том, что лротив струи газа, поднимающейся в абсорбере (колонке), стекаег поглотительное масло, которое при контактировании с тяжелыми углеводородами поглощает их. При этом вошедший в аппарат газ встречается с лочти насыщенным маслом. Однако по мере поднятия газа вверх по абсорберу поглотительное масло становится все менее и менее насыщенным, и на самом верху аппарата газ встречается с совершенно свежим маслом. Следовательно, применение противотока позволяет извлечь из газа почти все тяжелые углеводороды. [c.225]

Регенерированный раствор ДЭГа (РДЭГ) после охлаждения в рекуперативных теплообменниках подается в колонну К-2 в качестве абсорбента для извлечения из газа НгЗ и влаги. Большой удельный расход ДЭГ обеспечивает практически полное извлечение сероводорода из газа. Насыщенный сероводородом гликоль отводится с низа колонны К-2 и подается в противоток сырьевому газу в абсорбер К-1- Благодаря предварительному насыщению ДЭГа с НгЗ в абсорбер практически не происходит извлечения из газа сероводорода. [c.98]

Схемы абсорбционных установок. Движение жидкости и газа в абсорбере происходит обычно противотоком газ проходит через абсорбер снизу вверх, а жидкость стекает сверху вниз. Так как при противотоке уходящий газ соприкасается со свежим поглотителем, над которым парциальное давление поглощаемого компонента равно нулю, то можно достичь более высокого извлечения компонента из газовой смеси, чем прямотоком, когда уходящий газ соприкасается с уже концентрированным раствором поглощаемого газа в жидкости кроме того, при противотоке возможно получить и более высокое насыщение поглотителя компонентом, т. е. получить более концентрироваиные растворы компонента в поглотителе. [c.607]

В течение ряда лет процесс получения этанола из этилена коксового газа методом сернокислотной гидратации изучался УХИНом в лабораторных условиях и на опытных полузавод-ских установках [130, 132]. Разработка процесса велась в двух вариантах — при обычном давлении и под давлением 5, 10 и 15 ат. Сущность процесса состоит в том, что коксовый газ, освобожденный от серы и остатков бензола и содержащий этилен, сжимается до 5—15 аг, после чего подвергается осушке и очистке от высших гомологов этилена (пропилен, бутилен и др.). Осушенный и очищенный коксовый газ промывается в этиленовых абсорберах в противотоке смесью этилсерной и серной кислот и затем, после нейтрализации от следов ЗС , направляется на дальнейшее использование. Этилсерная кислота подвергается гидролизу путем разбавления водой и нагревания паром. В результате гидролиза образуются спиртоводная смесь и отработанная серная кислота (45—47%-я). Из спиртоводной смеси отгоняется спирт-сырец, который после нейтрализации паров подвергается ректификации. Отработанная серная кислота поступает на реконцентрацию, где упаривается до 92%. Часть этой чки лоты 420 9 > подается на улавливание ла хаза пропилен а, а основное количество укрепляется до 97—98% и затемх возвращается в цикл улавливания этилена. Укрепление 92%-й кислоты цроизводится парами ЗОз, получаемыми от сжигания серы, извлеченной из газа в цехе сероочистки. [c.164]

Предложены 28 упрощенные методы расчета, позволяющие оценить снижение эффективности противоточного абсорбера в зависимости от величины Во и ВОж- По методу определяют фиктивное число единиц переноса ог., фикт., "Г- е. рассчитанное по движущей силе для истинного противотока при фактическом его отсутствии. По величине ог., фикт. при помощи известных уравнений для противотока находят степень извлечения. Величина фикт. может быть определена из уравнения [c.70]

Эффект осевой дисперсии, или обратного перемешивания , особенно важен для жидкостной экстракции, когда применяются безнасадочные струйные колонны, так как всплывающие мелкие капельки жидкости легко смешиваются и изменяют направление своего движения. В предельных случаях перемешивание от одного конца до другого настолько эффективно, что аппарат работает в режиме идеального перемешивания. Указанный эффект, как правило, проявляется слабее в газо-жидкостных насадочных колоннах, хотя абсорбер или отпарная колонна могут оказаться исключительно неудачными, если при расчетах игнорируют обратное перемешивание газа, движущегося с малой скоростью. Большое значение L и малое значение G могут привести к прокачке газа сверху вниз в абсорбере, нарушая тем самым преимущества режима противотока. При десорбции СО, из воды воздухом в колонне, заполненной стальными кольцами диаметром 5 см, Купер, Кристль и Пири [14] получили значения (HTU)o в два-три раза большие, чем значения, измеренные Холлоуеем на аналогичном оборудовании. В этих опытах L было очень велико [от 64 400 до 273 000 кг/(м -ч)], а приведенные скорости газа составляли лишь 0,024—0,4 м/с (93 < G < 1800). С указанными довольно предельными условиями можно столкнуться в абсорберах высокого давления для извлечения метана из отходящих газов при крекинге большим потоком масла, в котором метан плохо растворяется. [c.624]

При физической абсорбции молекулы абсорбтива не вступают с молекулами абсорбента в химическое взаимодействие, те. процесс поглощения целевого компонента жидким поглотителем не сопровождается химической реакцией. При этом над раствором существует определенное равновесное давление компонента, и до тех пор, пока парциальное давление компонента в газовой фазе выше равновесного давления над раствором, процесс поглощения продолжается достаточно полное извлечение компонента из газового потока возможно только при противотоке и подаче в многоступенчатый абсорбер чистого абсорбента. [c.235]

После прохождения 1фех-1 охлажденный газ, содержащий кислые компоненты, поступает во вторую колонну, где контактирует в противотоке с холодным раствором метанола. При этом метанол выполняет функцию физического растворителя и обеспечивает требуемую степень извлечения указанных компонентов из выходящего из абсорбера газа. Для десорбции поглощенных кислых газов используется обычная десорбция паром низкого давления, а регенерированный метанол снова подается на орощение во вторую колонну. Регенерация осуществляется в колонне в противотоке с газом низкого давления с использованием теплоты отходящих газов или горячей воды. В некоторых случаях требуется охлаждение регенерированного растворителя до той же температуры, что и входной газ. Иногда также требуется дополнительно охладить верхнюю часть колонны для конденсации метанола. Если в растворителе накапливается вода, то она удаляется потоком осущенного газа, как в процессе Ifpex-l. [c.17]