Расход неизотермической

Для рассматриваемого простого случая уравнения (12.1-5) и (12.1-6) образуют главную часть модели процесса экструзии расплава. Глубже понять процесс взаимодействия червяка и головки можно, обратившись к рис, 12.3. Точка А —рабочая точка. Она лежит на пересечении характеристики червяка (с глубиной канала при скорости вращения червяка Ni) с характеристикой головки с коэффициентом сопротивления К. Удвоение скорости вращения червяка перемещает рабочую точку вдоль характеристики головки в точку В. При этом объемный расход и давление в головке (которое для входа и выхода в атмосферу равно АР или АЯд) удваиваются. Этот результат — следствие принятых допущений о ньютоновском характере вязкости расплава и изотермическом течении. В случае неньютоновской жидкости и неизотермического течения увеличение производительности и давления в головке уже непропорционально уве- [c.421]

Нахождение минимального расхода поглотителя при неизотермической абсорбции затруднительно. Для упрощения задачи можно воспользоваться приближенным методом расчета, т. е. пренебречь изменением температуры газа. В этом случае, как видно из уравнений (1У-50) и (1У-51), температура жидкости О и, следовательно, положение линии равновесия не зависят от расхода поглотителя. Предельное положение рабочей линии (см. рис. 80), соответствующее минимальному расходу поглотителя, будет при этом ВР, причем точка Р лежит на линии равновесия и имеет ординату у . Абсцисса точки Р равна максимальной концентрации вытекающей жидкости которая может быть [c.279]

Рассматривается произвольная гидравлическая система с установившимся неизотермическим течением транспортируемой среды как единая г.ц., состоящая из т узлов и п ветвей. Нашей целью является построение такой замкнутой системы уравнений, решение которой (численными методами на ЭВМ) даст совокупность кривых, описывающих распределение величин расхода среды, давлений и температур по всем ветвям и узлам этой г.ц. [c.136]

Пример расчетаой схемы для описания неизотермического потокораспределения 1-5 - узлы 1 — хорды 2 — ветви дерева 3 — источники расхода т = 5, п = 7, [c.139]

С физической точки зрения речь идет о разбиении общей задачи о неизотермическом потокораспределении на последовательность из трех подзадач 1) попарного численного решения замыкающих интегральных уравнений (10.2) и (10.3) для каждой из ветвей цепи 2) изотермического расчета для увязки расходов и давлений (при фиксированных температурах) по всем элементам цепи 3) пересчета температурного поля цепи. [c.142]

Итак, одно из ограничительных исходных положений сводится к тому, что в общем случае невозможны натурные испытания для замеров всех величин, составляющих полное решение задачи потокораспределения в гидравлической системе. Практически осуществимыми являются только манометрическая съемка во всех узлах цепи при изотермическом потокораспределении (или манометрическая и температурная съемки в неизотермическом случае), дополненная одновременными замерами отдельных расходов в источниках и у крупных потребителей. [c.148]

Изопентан является недостаточно эффективным десорбентом, вследствие чего процесс приходится проводить в неизотермическом режиме. Отсюда вытекают основные недостатки метода — необходимость большого расхода циркулирующего изопентана, достаточно сложное оборудование и управление процессом разделения. Иногда в качестве десорбента применяют к-бутап или к-пентан. [c.441]

При расчете неизотермических процессов кроме параметров, характеризующих входные потоки, в качестве исходных данных обычно задаются числом теоретических ступеней. Повторение расчетов при различном соотношении расходов фаз и числе теоретических ступеней позволяет найти условия, при которых могут быть получены определенные конечные составы. Возможная схема расчета для неизотермической абсорбции показана на рис. 3.3. В соответствии с этой схемой сначала задаются составом и температурой газа на выходе из абсорбера. Затем из материального и теплового балансов для всего процесса определяют конечные расходы фаз, температуру и состав выходящей из абсорбера жидкости. После этого проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней. Полученные в результате расчета значения температуры и концентрации в газе на последней ступени сопоставляют с величинами и г,к, которыми задавались в начале расчета. При значительном расхождении расчет повторяют. В схеме расчета, приведенной на рис. 3.3, использован метод простых итераций за новые значения конечной концентрации и температуры газа принимают значения, полученные в предыдущей итерации. [c.94]

ЛИЯ между валками и расход электроэнергии, необходимо составить математическую модель процесса в неизотермическом приближении и решить ее для конкретных условий. Для нахождения оптимальных значений энергосиловых характеристик процесса необходимо сформулировать и решить задачу оптимизации. Для процесса каландрования она может быть сформулирована и решена, например для случая получения максимальной производительности, при желаемом качестве и ограничениях на величину температуры смеси. [c.151]

Логарифмический характер зависимости выхода по току от температуры связан с большим теплосъемом с системы при низких температурах. При низких температурах выход по току ниже, чем при обычной неизотермической конверсии, так как электродиализатор охлаждается при термостатировании и увеличиваются расходы тока на энтропийные процессы. При увеличении температуры до собственной электродиализатора выход по току принимает постоянное значение, которое в дальнейшем мало изменяется, так как с увеличением температуры увеличивается как полезный перенос ионов труднорастворимого вещества, так и перенос конкурирующих ионов водорода и гидроксила. Вероятно, [c.102]

Полученные количественные зависимости не могут быть, очевидно, непосредственно приложены к процессу поглощения сероводорода в камерных печах, поскольку поглощение в них происходит в неизотермических условиях при непрерывном росте весового и объемного расхода паро-газовой смеси и изменении свойств твердого остатка. Однако полученные данные могут оказаться полезными при сравнительном изучении различных технологических режимов и конструкций печей. [c.110]

Из рис. П-3 видно, ЧТО кривые потребления исходного водорода ДЛЯ изотермического и неизотермического вариантов расчета начинают расходиться при заметных степенях превращения (к [c.57]

В действительности при неизменном расходе увеличение коэффициента гидравлического сопротивления по сравнению с минимальным значением Я, при ламинарном изотермическом режиме наблюдается лишь в переходной зоне. При турбулентном режиме и Ке > 10 ООО коэффициент гидравлического сопротивления всегда ниже, чем при ламинарном потоке. При неизотермическом [c.135]

В. Г. С а мой лов ич. Вопрос обращен к путям расхода полной энергии, а все рассуждения, приводимые в докладе, касаются только электронного газа. Плазма исследуемого разряда является неизотермической, и энергия электронов при неупругих процессах переходит в энергию нейтрального газа, в дальнейшем эта энергия нейтрального газа может идти на химическую реакцию и выделяться в виде тепла- па электродах. [c.81]

Здесь 0=У/О — среднее время пребывания в реакторе объемом V С — объемная нагрузка (расход) к — номер реактора в каскаде /Сг, Кр, Кг — константы соответственно инициирования, роста и обрыва цепи, не зависящие от длины цепи х. Для неизотермического каскада эти константы зависят от температуры 7 [Л >=/(Л ))] и различны для каждого к-го реактора. [c.17]

В работе [246] приведены результаты исследования радиального течения в прозрачной форме, имеющей вид полудиска, а в работе [247] использовали метод скоростной фотографии для изучения изотермического и неизотермического течения при заполнении плоской прямоугольной формы и плоских форм, имеющих сложную конфигурацию. В [247] установлено, что при средних значениях объемного расхода продвижение фронта потока имеет упорядоченный характер. В изотермическом случае, когда температуры стенок формы и расплава одинаковы, получен результат, схематически изображенный на рис. 4.41, а (вид сверху). На ранних стадиях заполнения течение радиальное, и фронт развивающегося потока имеет круглую форму, а по мере удаления от впуска фронт изменяется и сохраняет такой вид до конца процесса. [c.161]

Целью расчета абсорбционных аппаратов является определение материальных потоков, главным образом расхода поглотителя, необходимой поверхности соприкосновения фаз, т. е. основных конструктивных размеров и количества отводимого тепла, если абсорбция осуществляется в неизотермических условиях. [c.124]

Неизотермический реактор. В ряде случаев метод газового анализа, громоздкий сам по себе, представляет дополнительное неудобство из-за того, что в реакции участвует большое число промежуточных продуктов, количественное определение которых затруднено или невозможно в настоящее время. Здесь может оказаться более удобным оценка скорости реагирования по суммарному тепловому эффекту, как это сделано в адиабатическом реакторе. При измерениях температуры по длине можно определять скорость реакции в любой точке на длине рабочего участка по темпу нарастания температуры, поэтому вопрос об определении средней температуры не имеет существенного значения. Учитывая неудобства, связанные с большими расходами вещества, мы пошли на уменьшение диаметра трубы и расходов реагирующего вещества, вводя соответствующие поправки на потери тепла. Такой реактор назван неизотермическим. Для облегчения анализа опытных данных здесь были приняты меры к тому, чтобы стенки трубы имели постоянную по длине температуру. [c.175]

Х1-3. Состав газа при неизотермическом и изотермическом горении — изотермическое горение, О — неизотермическое. Расход 5 л мин-, I = 250 мм <1 — Ъ мм [c.177]

По гидродинамическому режиму сушку в струйном аппарате можно отнести к истечению двухфазной турбулентной неизотермической струи в полуограниченное пространство с наличием внутреннего отрицательного источника тепла (испарение влаги из диспергированных частиц). В этом случае соотношения, выведенные Г. И. Абрамовичем для свободных затопленных турбулентных струй, несправедливы. Во-первых, в верхней части создается зона пониженного давления, в результате чего возникают обратные токи газа, как показано на рис. VI1-11, а. Поэтому расход газа через поперечное сечение активного факела изменяется не по линейной зависимости от расстояния до сопла, как для свобод- [c.307]

В вентилируемом помещении энергия, вносимая в воздушную среду и затухающая в ней, будет слагаться из энергии приточных и тепловых струй и энергии движущихся по помещению предметов. Из этой суммы следует вычесть энергию, затрачиваемую на циркуляцию воздуха в вертикальной плоскости при неизотермических условиях. В первом приближении этот расход энергии можно не учитывать. [c.51]

Температура газа в описанном плазмотроне достигает 8000 К и может меняться в широких пределах в зависимости от диаметра разряда, расхода газа, мощности и конструкций плазмотрона. Плазмотрон работает как при повышенном, так и при пониженном по сравнению с атмосферным давлении. При пониженном давлении газа ( 1000 Па) СВЧ-плазма имеет ярко выраженный неизотермический характер температура газа составляет - 700 К при температуре электронов 10 К. Пониженная температура газа в сочетании с высокой эффективностью передачи электромагнитной энергии к плазме обеспечивает высокий тепловой КПД плазмотрона, достигающий 95 %. [c.107]

Здесь с = с — безразмерная концентрация целевого компонента в газовом потоке, у = а а — безразмерная концентрация целевого компонента в слое адсорбента, в = (Г- Т Т — безразмерная температура потока газовой фазы, = (Г - Т )1Т — безразмерная температура слоя адсорбента, = HL — безразмерная высота слоя адсорбента, t = Т/Тц — безразмерное время, т — время адсорбции, То= F/Q = FL/Q — среднее время пребывания газа в адсорбере, Q — объемный расход газовой фазы, F — площадь поперечного сечения слоя адсорбента, L — высота слоя адсорбента, — порозность слоя, Ср — удельная теплоемкость газовой фазы, — удельная теплоемкость адсорбента, — приведенный радиус зерна адсорбента, q — теплота адсорбции, а — коэффициент теплоотдачи, — коэффициент массоотдачи, р — плотность газовой фазы, р — насыпная масса слоя адсорбента, ф(у, а , Гд) — безразмерная равновесная концентрация целевого компонента в газовой фазе, находящаяся в равновесии с усредненной по радиусу зерна адсорбента концентрацией а адсорбированного вещества при неизотермической адсорбции. О, — индексы, обозначающие начальное (для концентрации в газовой фазе также н ) и равновесное состояния, соответственно. [c.211]

Видно, что для неизотермического течения степенной жидкости по круглой трубе при экспоненциальной зависимости консистенции от температуры при любом индексе п критическое значение расхода в два раза больше, чем в изотермическом случае. [c.279]

Примером процесса, который часто протекает в неизотермических условиях, является абсорбция. Возможная схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней в условиях неизотермической абсорбции приведена на рис. 111.4. При этом методе расчета сначала задаются конечным составом (или степенью извлечения) и температурой выходящего газа. Затем по уравнениям материального и теплового баланса находят конечные параметры абсорбента. Далее проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней (на рис. II 1.4, как и на рис. 111.1, б, отсчет ступеней ведется снизу — от входа газа). Полученные значения конечной концентрации и температуры газа сравнивают со значениями, которыми задались в начале расчета. Если расхождение значительно, расчет повторяют. Каждую новую итерацию можно начинать, принимая степень извлечения и конечную температуру газа равными соответствующим значениям, полученным в предыдущей итерации. [c.46]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Из приведенных данных (в особенности из отношения величин обьемного расхода при неизотермическом и изотермическом режимах течения) следует, что полимер в канале распределителя охлаждается довольно быстро, и если время запо.пнения превышает 1 с, то происходит недолив . Проведенное Хуангом (5 моделирование процесса показывает, что через 0,7 с на расстоянии 2—4 см от входа в распределитель образуется застывший пристенный слой полимера. [c.521]

Прочность расплава или усилие вытяжки — это сила, измеренная при вытяжке расплава, выходящего из сопла вискозиметра постоянного расхода. Исследования проводили как в изотермическом [36], так и в неизотермическом режиме. В последнем случае, когда выходящий пруток охлаждается на воздухе, усилие растяжения почти не зависит от скорости отбора, а зависит от энергии активации течения. Виссбрун [38] предположил, что усилие растяжения может быть связано с установившимся значением удлинения, но не единственно с ним. Часто оно коррелирует с таким технологическим параметром, как диаметр заготовки [35]. [c.580]

Таким образом, г. ц. должна рассматриваться прежде всего как физическая модель реальной гидравлической системы и, следовательно, как самостоятельный объект, который можно собрать или мысленно себе представить. Однако чаще всего под г. ц. будем понимать и собственно математическую модель, включающую две составные части расчетную схему цепи, геометрически отображающую конфигурацию (структуру) изучаемой системы и картину возможных направлений, смешения и разделения потоков транспортируемой среды совокупность математических соотношений, описьшающих взаимозависимость количественных характеристик элементов данной схемы, а также законы течения и распределения расходов, давлений и температур (в неизотермическом случае) транспортируемой среды по всем этим элементам и их изменения во времени (при изучении динамических процессов). [c.13]

Расчет потери напора при неизотермическом движении газа следует делать, согласно работе автора [88]. При сравнительно небольшом перепаде давления достаточно учесть изменение плотности газа только в связи с изменением его температуры. По условию непрерывности, при неизотермическом двигкении весовой расход газа G = onst. Потеря напора /г , определяется по следующей формуле [c.428]

Отсюда следует, что нри прочих [>авных условиях длина пути выгорания топлива прямо пропорциональна его расходу и обратно пропорциональна квадрату концентрации кислорода. На рис. 139 приведено относительное измененне длины зоны горения в зависимости GT а для изотермических и неизотермических условий [по фо1)муле (5. 108)]. При этом за единицу принята длина зоны выгорания 90"/о топлива при а=1. [c.533]

Расход 5 л/мин. 1 — теоретическая кривая для неизотермического режима 2 — теоретическая кривая для изотермического режима, Опытные точки Цухановой [c.219]

В табл. П.1 приведены рекомендуемые в настоящее время формулы для расчета изотермических струй и струй, плотность]]которых вследствие нагрева или подмешивания примесей мало отличается от плотности окружающей среды. При расчете неизотермических струй, у которых Ро ф Рокр, И. А. Шепелев рекомендует вводить в формулы поправку Уро/рокр (Ро — плотность струи при выходе из насадка, Ро р — плотность среды, окружающей струю). На эту поправку следует умножать величины скоростей, расходов, избыточных температур и концентраций. Значение кинетической энергии необходимо умножать на величину К(Ро/Рокр) -Анализируя формулы табл. П. 1, можно сделать вывод с увеличением неравномерности поля скоростей на выходе из воздухораспределителя относительная скорость и расходы в струе увеличиваются, а избыточные температуры и концентрации уменьшаются. Между относительными средними избыточными температурами и концентрациями и относительной средней по расходу скоростью существует соотношение [c.25]

Буйкис A.A. Методика расчета нефтеотдачи на основе теории Баклея — Леверетта при задании расходов или забойных давлений. " В кн. Расчеты неизотермической нефтеотдачи многослойных пластов. Рига, Латвийский гос. университет, 1970, с. 33 - 77. [c.265]

Для расчета неустановившегося неизотермического режима трубопровода при перекачке жидких углеводородов необходимо предварительно определить начальные распределения температуры, давления, юссового расхода, плотности и т.д. В связи с этим находится решение соответ-ствущей стационарной задачи на основе среднеинтегральных значений указанных величин по системе уравнений (7) - (12) с граничными условиями (13). [c.25]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология