Разделение бензинов

Для контроля за равномерностью распределения октанового числа по фракциям предложено, кроме октанового числа бензина в целом, определять октановое число головной (легкой) фракции. Разделение бензина на фракции проводят заранее, отгоняя в кол-г бе легкие фракции в определенном объеме (25—30—50% об.) или кипящие до определенной температуры (например, 100, ПО или 120°С). [c.15]

Избыточное тепло из атмосферной колонны АВТ отводится обычно орошением двух видов из верхней части — острым испаряющимся (ОИ), из средней — промежуточным неиспаряющимся циркуляционным (ПНЦ) орошением (9). Так как тепло, отводимое из колонны ПНЦ орошением, почти полностью регенерируется, то по сравнению с теплом, которое отводится ОИ орошением и передается воде, его количество стремятся максимально увеличить. Однако ири этом не всегда помнят, что от того, в каком соотношении распределяется тепло между этими двумя видами орошения колонны, в значительной степени зависит четкость разделения бензина от керосина и последнего от дизельного топлива [5, 9, 10]. [c.62]

В работе [8] выполнен расчет разделения бензина по двум указанным схемам. В качестве сырья был -взят прямогонный бензин, получаемый на установках при переработке нефти типа ромаш-кинской следующего фракционного состава [c.214]

Другая хема разделения бензина на фракции и его исследо-нани дана на рис. 21. [c.101]

Материальный баланс установки разделения бензинов (% вес.) [c.304]

Стабильный бензин из кипятильника ТЮ самотеком проходит через теплообменники Т12, Т13, где отдает свое тепло нестабильному бензину, затем охлаждается в холодильнике Т4 и поступает на защелачивание. Для этого бензин проходит через диафраг-мовый смеситель М1, в котором смешивается с раствором щелочи, и затем поступает в отстойник Е4, где происходит разделение бензина и водного раствора щелочи вследствие разности их удельных весов. Очищенный бензин самотеком направляется в меринки. [c.260]

Ректификация применяется также для стабилизации бензина — удаления растворенных в нем газов — и для разделения бензина на узкие фракции. [c.65]

Допустимую скорость жидкого потока для обеспечения разделения бензина и воды принимают равной 0,004 м/с. Секундный объем жидкой смеси, поступающей в аппарат, составляет [c.118]

На второй АВТ ПНЦ орошением отводится 74—77% всего количества тепла, которое снимается всеми видами орошения второй колонны (см. табл. 4). На первой АВТ отвод тепла ПНЦ орошением составляет почти 55%. Кроме меньшего отвода тепла из второй колонны ПНЦ орошением, на первой АВТ отбирается также меньшее количество бензина. В связи с этим верхняя часть атмосферной колонны на первой. Л.ВТ работает при более высоких значениях флегмового числа, чем на второй (соответственно 5,8 и 2,3—3,2). Этим обеспечивается более четкое разделение бензина и керосина на первой АВТ по сравнению со второй. [c.62]

Сернисто-ароматические концентраты, полученные хроматографическим разделением бензино-керосиновых фракций узбекских нефтей, содержали 5—10 вес. % общей серы, т. е. в 5 раз больше, чем исходные фракции (степень извлечения сернистых соединений составляла 60%). Однако примесь ароматических углеводородов в полученных концентратах достигала 50 вес. % и более [14]. Выделить из сернисто-ароматического концентрата некоторые сернистые соединения оказалось возможным лишь при использовании дополнительных методов (комплексообразование, ректификация). [c.100]

Определим необходимое свободное сечение аппарата, исходя из условия разделения бензина и воды. Примем в соответствии с практическими данными скорость жидкого потока Г4),к = 0.003 м/сек. [c.209]

Необходимое свободное сечение аппарата по условию разделения бензина и воды [c.209]

В начале 90-х годов при испытании опытных отечественных легковых автомобилей, оборудованных системой впрыска бензина через форсунки, расположенные во впускном трубопроводе перед впускными клапанами каждого цилиндра, было обнаружено нарушение работы форсунок из-за образования отложений в проточной части. Условия формирования отложений на форсунках отличны от условий накопления отложений во впускной системе карбюраторного двигателя. В топливных форсунках не происходит разделения бензина на низкокипящие фракции, образующие паровоздушную горючую смесь, и жидкую пленку, являющуюся основным источником отложений. В образовании отложений на форсунках участвует весь бензин. Поэтому для исследования этого явления нужны методы, учитывающие условия работы форсунок. [c.281]

Отсюда возникает важность подбора оптимального сырья, выделяемого из одной и той же пефти, и четкого разделения его фракционированием. В отечественной практике начало кипения прямогонного бензина, направляемого на каталитический риформинг для облагораживания, обычно устанавливается не ниже 62 °С конец кипения ограничивается 180—190 °С. Для такого разделения бензин подвергается предварительной четкой ректификации на установках вторичной перегонки. [c.99]

Таким образом, в результате оптимального разделения бензина каталитического крекинга и использования его фракций достигаются увеличение ресурса компонентов бензинов и повышение качества товарных топлив. [c.109]

По обсуждаемым в статье вопросам в течение последних пяти лет на ОАО "Орскнефтеоргсинтез" основное внимание было уделено процессам газоразделения, вторичным процессам риформирования и разделения бензинов, стабилизации бензинов и дизельного топлива. [c.83]

С целью сравнения чистоты промежуточных продуктов в системе ректификации многокомпонентной смеси были рассчитаны их составы для всех четырнадцати схем разделения бензина на пять фракций [5—7]. Потенциальное содержание в исходном сырье этих фракций было принято 1 фр.—П,1 2фр.—14,4 Зфр.— 23,7 4фр.—16,80 и 5фр,—34,0% вес. При условии 96%-ной чистоты выходы конечных продуктов соответственно составляли [c.8]

Для сравнения затрат тепла при разделении бензина на пять фракций нами использовались три схемы. Схема 1, которая (рис. 1) обычно берется в качестве стандартной [1, 8], схема 2, принятая в проектах АВТ [5], и схема 7, являющаяся одной из лучших по расходу тепла и с точки зрения более надежного обеспечения качества промежуточных продуктов. Эту последнюю можно рассматривать как наиболее перспективную при реконструкции проектного варианта [6]. [c.10]

Изменение толщины пленки ИФ или внутреннего диаметра колонки влияет на фазовое отношение (3 и коэффициент емкости (см. уравнение (1.8)). Увеличение толщины пленки (или уменьшение фазового отношения) приводит к росту коэффициента емкости и, следовательно, к возрастанию удерживания и улучшению разделения. Иа рис. 1-8 показано разделение бензина, проведенное на капиллярных колонках с различной толщиной пленки ИФ. Следует отметить, что при увеличении толщины пленки разрешение повышается, однако существенно возрастает продолжительность анализа. [c.10]

В Советском Союзе разработан комбинированный метод исследования состава бензинов (Б. А. Казанский, Г. С. Ландсберг и сотр.), заключающийся в разделении бензина на узкие фракции путем тщательной ректификации, затем хроматографии и дегидрогенизации над платиной полученные узкие фракции углеводородов исследуются затем с помощью спектров комбинационного рассеяния. В последнее время для исследования таких смесей приобрел особое значение метод газо-жидкостной хроматографии. [c.547]

Основные параметры работы схем разделения бензина на четыре узкие фракции [c.9]

Усовершенствование схем разделения бензина на узкие фрак-цин [c.58]

Схемы с прямыми многопоточными связями секций колонн были разработаны также для процесса четкой ректификации бензиновых фракций. Так, для двух установок разделения бензина натри узкие фракции ГП Пермнефтеоргсинтез разработаны схемы с последовательно-параллельным соединением трех колонн (схема 1, рис. 3.4), включающие соединение низа второй с верхом третьей колонны (схема 2, рис. 3.4) [1 40,170], подачу во вторую колонну тяжелой части дистиллята после двухступенчатой его конденсации (схема 3, рис. 3.4), жидкой [170] (схема 4, рнс. 3.4) или паровой (схемы 5 и 6, рис. 3.4) фазы из укрепляющей секции первой колонны. В этих схемах с верха первой колонны в качестве легкой фракции возможно получать высокооктановый компонент бензина. Разработана также схема с подачей во вторую колонну дистиллята и в третью колонну паровой фазы из отгонной секции первой колонны, с получением двух фракций остатка с низа первой н третьей колонн (схема 7, рнс. 3.4). Основные параметры работы схем разделения приведены в табл. 3.14. Расчеты показали, что вывод бокового погона из первой колонны и подача во вторую в жидкой фазе позволяет при одинаковых энергозатратах снизить содержание примесей в первой и второй фракциях в 1,1-1,4 раза (схемы 1 и 4, табл. 3.14), в паровой фазе — в 1,2-1,7 раза (схемы 1 и 5, табл. 3.14). Последующее соединение низа второй с верхом третьей колонны противоположно-направленными потоками пара и жидкости привело к снижению содержания указанных выше примесей в 1,25-2 раза при снижении суммарной величины теплоподвода с горячей струей на 19 %, тепла, вводимого в систему ректификации, на 14 %, эксергии теплоносителей на 9 % (схемы [c.58]

Выделение легкой фракции бензина с верха первой колонны установки разделения бензина на узкие фракции [170] или в качестве конденсата первой ступени [c.58]

Pv . 3.4. Схемы разделения бензина [c.59]

Основные параметры работы схем разделения бензина [c.60]

Для установки разделения бензина на четыре фракции Куйбышевского НПЗ предложены наиболее оптимальные схемы разделения в двух колоннах, эффективность которых обоснована в параграфе 1.5 [13б,189 . [c.62]

Схемы разделения бензина и дизельного топлива иа узкие фракции [c.73]

Детонационная стойкость бензинов при их фракционировании во впускном трубопроводе существенно зависит от количества и качества сдержащихся в них антидетонационных присадок, которые обычно неравномерно распределяются при разделении бензинов на фракции. [c.122]

При обработке кислотой часть непред(зльных углеводородов вступает в реакции конденсации и полимеризации и продукты реакции остаются в обработанном бензине другая часть продуктов реакции переходит в кислотный слой. Поэтому многие исследователи иредлагают подвергать крекинг-бензин вторичной перегонке для разделения бензина на метаново-нафтеновую часть и на новообразованные продукты реакции. [c.505]

Колонна 3 состоит из двух частей нижней, снабженной каскадными тарелками для улучшения контакта между сырьем и парами продуктов коксования, и верхней, где установлены колпачковые тарелки для разделения бензина, легкого и тяжелого газойлей. Газ и бензин уходят сверху колонны и через конденсатор-холодильник 9 поступают в аккумулятор орошения 10. Частью бензина орошают колонну 3, а балансовое количество бензина, после доохлажде- [c.93]

Для разделения бензина и газойлевой фракции нефти Понка было испытано несколько полярных и неполярных адсорбентов — силикагель, оксид алюминия, оксид магния, активный уголь [4]. Отмечен ряд закономерностей адсорбции углеводородов на силикагеле 1) снижение сорбируемости происходит в ряду поли- и бициклические арены > арены с одним ароматическим кольцом > циклоалканы и алканы 2) адсорбируемость нормальных алканов уменьшается с увеличением в молекуле числа углеродных атомов 3) циклопентан и алкилциклонентаны сорбируются более прочно, чем циклогексан и соответствуюшие алкилциклогексаны 4] нормальные алканы адсорбируются сильнее, чем разветвленные с тем же числом углеродных атомов 5) гексан сорбируется более прочно, чем циклогексан, но нормальные алкилциклогексаны — сильнее, чем нормальные алканы с тем же числом углеродных атомов 6) полиалкилбензолы сорбируются более прочно, чем моноалкилбензолы с тем же числом углеродных атомов 7) о-дизамешенные гомологи бензола сорбируются сильнее, чем и-изомеры и, по-видимому, чем ж-изомеры. Различия в сорбируемости углеводородов, отмеченные в пунктах 2—7, сравнительно невелики, и порядок может измениться при малых концентрациях одного из компонентов. [c.60]

Прп анализе качества продуктов, получаемых во вторых колоннах первой и второй АВТ, обращает на себя внимание неудовлетворительная четкость разделения. При этом, как это видно из представленных на рис. 2 и в табл. 1 данных, в отдельных секциях атмосферных колонн обследованных установок она проявляется по-разному. В атмосферной колонне первой АВТ керосиновый дистиллят более четко отделяется от бензинового, чем от дизельного, и значительно лучше, чем последний от мазута. Наложение между 5- и 95%-ными точками выкипания по ИТК бензина и керосина равно 11°С, керосина и дизельного топлива — 26 °С, дизельного топлива и мазута — 64 °С. В атмосферной колонне второй АВТ при обычном режиме ее работы четкость разделения этих продуктов в каждой из трех секций соответственно равна 35, 38 и 43°С. Таким образом, четкость разделения бензина от керосина выше на первой АВТ, а дизельного топлива от мазута—на второй. [c.49]

Как было отмечено в разделе 1.1, фазовое разделени бензино-метанольных смесей в прису1ствии воды - одна из наиболее серьезных и трудно устранимых проблем при применении их в качестве топлива для двигателей внутреннего сгорания. Для предотвращения этого нежелательного явления применяются различные стабилизаторы. Исследованиями установлено, что содержание стабилизатора в бензиноспиртовой смеси зависит от множества факторов и колеблется в широких пределах. [c.16]

Дестабшшзация (фазовое разделение) бензино-метанольных смесей (БМС) обусловлена присутствием в ее составе воды. Для со.чранения гомогенности в БМС необходимо вводить стабилизатор (высшие спирты) или увеличить содержание ароматических углеводородов в базовом бензине. [c.123]

Схема переработки алкано-циклановой нефти. Схема переработки нефтей для получения высококачественных топливных и масляных продуктов (фиг. 140) включает 1) сверхчеткук ректификацию для разделения бензинов на узкие фракции [c.430]

Процесс "Алкимакс" предназначен для конверсии бензола, содержащегося в бензиновых потоках, путем реакции с легкими олефинами на неподвижном слое катализатора. Как показано на рис. 1, процесс оформлен колонной разделения бензина и реактором алкилирования. [c.146]

Для установки АВТ-2 ГПО "Узнефтепереработка" предложено подавать боковой погон колонны К-1 во вторута вместе с её острым орошением и отпаривать легкие фракции из верхнего бокового погона колонны К-2 (фр. 80-180 С) в отпарной секции. При этом по сравнению с промышленным вариантом удалось добиться снижения нагрузки по сырью блока стабилизации и разделения бензина на 40 %. [c.94]

Наилучшая из рассмотренных схем разделения бензина на четыре узкие фракции имеет два существенных недостатка по сравнению с системами разделения в простых колоннах. Это повышение давления в третьей колонне, где выделяется наиболее высококипящая фракция, и ухудшение возможности использования тепла конденсации орошений. В связи с этим были предложены новые, еще более эффективные схемы разделения бензина с выделением с верха первой колонны фр. Н.К.-65 С и подачей остатка ее и бокового погона, выводимого в жидкой фазе из укрепляющей секции (схема 5), в том числе через боковую отпариую (схема б) [184,189], или в паровой фазе из отгонной секции (схема 7), в том числе через боковую укрепляющую секции (схема 8, рис. 1.5) [184,189], во вторую колонну. С верха второй колонны выделяется фр. 65-120 °С, с промежуточного сечения между вводами продуктов из первой колонны фр. 120-180 °С, с низа колонны фр. 180 °С к.к. В этих схемах возможно поддерживать низкое давление во второй колонне, с верха которой выделяется более высококипящая фр. 65-1 20 °С, и частично использовать тепло ее конденсации, например, для первоначального нагрева холодного потока сырья. Схема с выводом бокового погона из первой колонны в жидкой фазе (схема 5) по сравнению с наилучшей из рассмотренных выше схем — последовательно-параллельной схемой разделения бензина на четыре фракции со связанными второй и третьей колоннами (схема 2) при одинаковой величине теплоподвода с горячей струей позволила снизить содержание примесей во фр. 65-120 °С с 10,7 до 9,5 %, во фр. I 20-180 С — с 10,1 до 8,6 %, с отпаркой из бокового погона легких фракций в боковой отпарной секции (схема б) до 7,5 и 6,1 %. Схема с выводом бокового погона в паровой фазе из отгонной секции (схема 7) позволяет снизить содержание указанных примесей до 6,3 и 5,6 %, а через боковую укрепляющую секцию (схема 8, рис. 1.5) до 6,3 и 5,2 % соответственно, то есть почти в 2 раза (см. табл. 1.9). При этом, в связи со снижением температуры выделения фракции 180 С-к.к. с 285 до 235 °С, эксергия теплоносителей снижается на 6,7 % (см. табл. 1.9). [c.15]

Разработана схема разделения бензина на три фракции н.к.-60 °С, 60-1 05 ° С и 105 С-к.к. установки 22/4 ГП Пермнефтеоргсинтез в грех колоннах, отличающаяся отсхемы с полностью связанными потоками исключением обратных потоков пара из зоны питания третьей колонны и жидкости из второй колонны в первую. При этом легкая фракция выделяется с верха первой колонны, боковой погон из ее укрепляющей секции подается в зону питания второй колонны, дистиллят которой возвращается на орошение первой колонны [147, 2711 (рис. 5.1). Эта схема не имеет перечисленных ранее основнь[ недостатков схемы с полнотсью связанными потоками. Она позволяет выделять высококипящие фракции при более низком давлении, чем низко-кипящие и поэтому требует меньше высокопотенциального тепла и низкопотенци-ального холода. В ней повышается возможность использования тепла орошений в связи с выделением с верха второй колонны более высококипящей фракции, чем в первой. В этой схеме предусмотрено существенно меньшее число тарелок (20) в секциях предварительного нечеткого разделения, по сравнению с числом тарелок (100) в секциях четкого выделения конечных продуктов разделения. [c.73]