Сплавы влияние температуры

Многочисленные исследования [26, 27, 34, 36] посвящены изучению влияния состава сплава, давления, температуры и толщины пленки на проницаемость водорода. В работе [35] приводятся данные о проницаемости водорода через мембраны из сплава палладия и никеля при наличии градиента давления Из по длине мембраны (большинство работ не учитывает этот градиент). Предложены формулы для расчета проницаемости водорода, из которых наиболее характерная приведена в работе [36] [c.56]

Большое влияние на состав сплава оказывают плотность тока и температура электролита. С повышением плотности тока в большинстве случаев увеличивается относительное содержание в сплаве компонента с более электроотрицательным потенциалом. При получении сплава определенного состава важно, чтобы эта зависимость была очень малой, так как вследствие неравномерного распределения тока па рельефной поверхности изделий осадки сплава будут неоднородны по составу, структуре и другим свойствам. Влияние температуры проявляется в зависимости от состава электролита и условий электролиза, что объясняется различным изменением потенциалов при разряде ионов соосаждающихся металлов. [c.436]

Влияние температуры испытаний на механические свойства алюминиевого сплава [c.168]

Параболическая зависимость, как правило, характерна для описания процессов высокотемпературного окисления металлов к сплавов при длительной эксплуатации. Влияние температуры на скорость процесса окисления отражается соотношением [c.288]

Р и с. 6. Влияние температуры отжига на величину размера зерна ванадия и его сплавов [c.17]

Влияние температуры на скорость коррозии металлов в естественных условиях, особенно в сельской атмосфере, выяснить не удается. Регрессионный анализ многочисленных данных свидетельствует о том, что в области температур от —5° до 25° С скорость коррозии цинка, кадмия, алюминиевы сплавов изменяется несущественно. Это отчасти связано с тем, что средневзвешенная температура фазовых пленок воды, образующихся при выпадении осадков, изменяется в различных климатических районах в небольшом диапазоне (от 2,5° в районе Мурманска до 12,3° в Батуми). Поэтому во многих климатических зонах температурный фактор атмосферы не оказывает заметного влияния на скорость коррозии (при расчете коррозии на единицу времени увлажнения). Разумеется, что при температурах ниже нуля заметная коррозия может протекать только в сильно загрязненной атмосфере, когда на поверхности металла образуются пленки концентрированных электролитов, температура замерзания которых заметно ниже, чем чистой воды. [c.79]

Ванадиевой коррозии в меньшей мере подвержены стали и сплавы, легированные алюминием, а сульфидно-оксидной — легированные хромом. Не совпадают и пики на температурных зависимостях коррозии одного и того же металла обычно максимум скорости ванадиевой коррозии наблюдается при меньшей температуре, чем для сульфидно-оксидной коррозии. Влияние температуры металла и температуры газов на скорость коррозии в продуктах сгорания жидкого топлива, содержащего ванадий, серу и натрий, такое же, как в продуктах сгорания углей. [c.229]

Рис. 8. Влияние температуры на водородопроницаемость (и) сплавов Ре—Сг (давление водорода 200 кгс/см ) [69]

Существует не просто научный интерес к влиянию температуры на КР высокопрочных алюминиевых сплавов. Корабли, авиационная техника и сосуды, работающие под высоким давлением в условиях тропиков, находятся в более жестких коррозионных условиях в отношении КР, чем при эксплуатации в полярных районах. Аэродинамические нагревы в будущих самолетах также требуют знания эффекта температуры на условия субкритического роста трещины используемых материалов. Как известно, повышение температуры может приводить к уменьшению времени до разрушения при КР алюминиевых сплавов. Данные по времени до разрушения для сплава 7039-Т64 показаны на рис. 61 [90]. [c.211]

К настоящему времени не имеется работ, в которых сообщалось бы о влиянии температуры на КР титановых сплавов в щелочных растворах. [c.331]

Разнообразие фазовых структур может быть получено на этом сплаве при охлаждении с различных температур обработки на твердый раствор (рис. 70, 71). На рис. 70 показано влияние температуры закалки на величину нагрузки для зарождении трещи- [c.362]

Влияние температуры. Железо и сплавы на его основе при повышении температуры ведут себя по-разному (рис. 5.3). В открытых системах, где возможен переход кислорода в атмосферу, скорость коррозии растет при увеличении температуры примерно до 80 С, а затем резко падает. Это объясняется снижением растворимости кис юрода в воде. Вблизи температуры [c.68]

На рис. 4 показано влияние температуры иа коррозию сплавов. Из приведенных данных следует, что коррозия сплавов в контакте с нефтяной золой становится заметной при температуре 650 С и значительно возрастает при температуре 800 С. [c.113]

Исследовано влияние температуры электролита на физикомеханические свойства осадков N1 —Со (см. рис. 76). При — = 20 С осадки были хрупкими, отслаивались от основы. Рост мало изменяет дислокационную структуру сплава. Об этом свидетельствуют незначительные изменения НУ, о , б, п и р. Уменьшение р свидетельствует об уменьшении числа включений по границам зерен. [c.165]

С учетом того, что свойства композиционных сплавов зависят от степени взаимной растворимости входящих в них компонентов, изучено влияние температуры, длительности и интенсивности перемешивания на растворимость восков в парафине. В результате установлены условия, обеспечивающие однородность получаемых смесей, которые учтены в методике их приготовления, используемой в работе. [c.97]

Рис. 6.7. Влияние температуры и времени искусственного старения на прочность и сопротивление КР сплавов систем А1 —2п — Ме н А1 —2п—Мг—Си [6.8]

Влияние температуры. Железо и сплавы на его основе при повышении температуры ведут себя по-разному (рис.31). В открытых системах, где возмо- [c.73]

Было исследовано влияние температуры ванны на выход по току высокодисперсного сплава железо — кобальт — никель. На рис. 5 видно, что кривые зависимости выхода по току от температуры для различных концентраций электролита (50, 100, 200 г л) имеют максимум при температуре [c.109]

Рис. 5. Влияние температуры ванны на выход по току сплава железо — кобальт — никель при различных концентрациях электролита

ДО 1200°. Время испытания сплава на изгиб составило 500 час. Исследованию жаропрочности при заданных условиях испытания были подвергнуты холоднодеформированные образцы сплава диаметром 4 мм и длиной 80 мм. Результаты испытания сплава на жаропрочность изображены на диаграмме стрела изгиба—температура (рис. 7). Эта диаграмма характеризует влияние температуры на жаропрочность сплава, что можно проследить по [c.324]

Рис. 7. Влияние температуры на жаропрочность (по изгибу) железо-хромо-алюминиевого сплава № 2

Рис. 5. Влияние температуры на жаропрочность сплава № 2.

Рис. 24.2. Влияние температуры на потенциал питтингообразования технического титана и Мо—Ti-сплава с 1 % Мо в 1/п растворе Na l [19]

Рис. 77. Влияние температуры на коррозию сплавов — оловянистый баобнт и кадмий-никель.

Рис. 78. Влияние температуры на коррозию сплава свинцовистая ыедь.

В данной работе исследовали влияние температуры и концентрации азотной кислоты на коррозионное поведение аустенитных и ферритных сталей. Были исследованы следующие стали и сплавы ESU (эпектро-шпаковый переплав) - 1.4306 - S (X2 rNi 1911) 1,4335 [c.22]

Изучение влияния температуры на растворимость водорода в стали проведено на сталях перлитного, мар-тенситно-ферритного и аустенитноГо классов, а также на никелевых сплавах (табл. 1 и рис. З). Полученные изо- [c.119]

На рис. 62 показано влияние температуры и коэффициента интенсивности напряжений на скорость роста коррозионных трещин на сплаве 7079-Т651. Из этого видно, что повышение температуры вызывает не только более быстрое растрескивание в области И на кривой у — /С, но и смещение области I к более низким значениям К. Другими словами, при повышении температуры трещины растут не только быстрее, но и при более низких значениях коэффициента интенсивности напряжений. На рис. 63 нанесены логарифмы скорости роста трещины в зависимости от обратной величины температуры. Очевидно, что скорость роста коррозионной трещины в области II может быть выражена в виде следующего уравнения [c.212]

Влияние температуры. В работе [81] показано, что критический коэффициент интенсивности напряжений для зарождения трещины i iKp в нейтральном растворе 3,5% Na l для сплава Ti—8 AI—1 Mo—IV не изменяется с температурой (рис. 27). В интервале температур от —1°С до +93°С значения величин Ххкр и Ки находятся в пределах экспериментального разброса, соответственно 15,4—20,2 и 68,3—74,1 МПа-м / . В противоположность этому скорость растрескивания имеет явно выраженную температурную зависимость. В этих исследованиях использована предельная скорость роста трещины (соответствующая областям [c.330]

Температура. Небольшое число работ было выполнена по влиянию температуры на растрескивание в N204. В работе [153] показано, что время до разрушения сплава Т1 — 6А —4У при напряжении 621 МПа может быть сокращено с 200 ч при 29,4 °С до 6—12 ч при 71 °С. Пороговый коэффициент интенсивности напряжений /Спорог, (/Схкр). определенный на образцах с пред- [c.349]

Zr — 4,5Sn (часто называемый РТП), не содержащий соеди-нени11 интерметаллидов, обычно термообрабатывается в области фач (а + р). Необходимо заметить, что сплав в состоянии P-STA (Р-обработка на твердый раствор + искусственное старение) имеет низкие характеристики сопротивления КР- Влияние температуры старения иа Ku p показано на рис. 78, из которого следует, что старение при температуре 538 °С и ниже в области (а + р)-фаз приводит сплав в состояние, очень чувствительное к КР. Минимальные значения Кыр (15,4—27,5 МПа-м /=) были получены при нспытании в растворе 0,6 М КС1 в условиях наложения потенциала. Кинетика растрескивания сплава р-П1 при нескольких температурах старения также показана на рис. 78 четко выраженная область II зависимости и от /( и иаличие области III очевидны для температур старения 483 и 538 °С. Заметим, что более обширная область 11 характерна для образцов, состаренных при 622°С, чем для образцов, состаренных при 538 °С. За исключением этого область II зависимости v от К увеличивается с уменьшением температуры старения. Влияние продолжительности старения при 483 С показано на рис. 79 [105]. Тот факт, что сплав р-1П устойчив к КР только в состоянии р-фазы, может быть подкреплен двумя важными моментами. Во-первых, образцы, состаренные в течение 8 ч, были сравнительно хрупкими, имели параметры Ki = = 55 МПа-м и i(iKp = 44 МПа.м Эти величины не зависели от скорости охлаждения с температуры старения. Во-вторых, при продолжительности старения 40 ч увеличивается Ки и резко уменьшается /(щр до величины 16,5 МПа-м . При дальнейщем увеличении продолжительности старения до 100 ч значение Кгкр не изменяется, но наблюдается значительное увеличение скорости растрескивания (во всех случаях разрушение носило межкристаллитный характер, как описано в разделе о разрушении). [c.370]

Результаты этпх экспериментов по изучению склонности титановых сплавов к питтингу и влияния температуры на потенциал питтингооб-разоваиия хорошо согласуются с немногочисленными данными о коррозионном поведении титана в горячей морской воде в реальных условиях. Самая большая опреснительная установка, использующая титановые теплообменники, работает на острове Сан-Круа с 1974 г. Проведенные осмотры показали отсутствие питтинга на всех титановых деталях, работающих в контакте с морской водой при температурах 90—120 С (см. выше). [c.127]

Был предложен метод получения мелких гранул высокодисперсного серебряного порошка путем выщелачивания лент сплава А -А , состав которого находится в области твердого раствора на основе А1. Получающиеся гранулы А очень непрочны и при диспергировании в водных суспензиях разбиваются на частицы размером менее 1—5 мкм. Для промотирования этого катализатора, как в случае промотирования скелетного никелевого и платинового катализаторов, вводимые в сплав добавки должны также находиться в твердом растворе в алгфазе. Количество остающегося А1 увеличивается с увеличением содержания А . Прп 30% Ag количество остаточного А1 Са1=0,3%. С увеличением содерл ания Ag в сплаве количество остаточного А1 быстро возрастает в связи с трудностями фиксации ад[-твердого раствора и выпадением фазы, которая практически не-выщелачиваема. Для этого метода очень четко видно влияние температуры выщелачивания на поверхность Ag. Так, при —10, О и 80°С 5у = 35, 14 и 7 м /г соответственно. Полученные при низких температурах гранулы Ад быстро спекаются при отмывке при более высокой температуре до уровня поверхности, соответствующего выщелачиванию при этой температуре. В связи с низким содержанием Ag в твердом растворе в А1 наиболее ве- [c.139]

Обычно при активации сплав никеля с алюминием во избежание сильного разогрева подается в КОН малыми количествами. Чтобы исследовать влияние температуры активации на содержание водорода, несколько проб активировалось иначе, а именно никель Ренея во время активации нагревался до температуры кипения КОН. При этом можно было установить, что при комнатной температуре и низких давлениях катализатор вообще не выделяет водорода. Первый [c.200]

Повышение температур выше комнатной Гц приводит для большинства конструкционных материалов к снижению сопротивления упругим и упругопластическим деформациям — уменьшаются значения а , и Е, а показатель упрочнения т несколько повышается. С переходом в область отрицательн .1х (в том числе криогенных) температур для конструкционных металлических сплавов изменение модуля упругости невелико, а предел текучести может превысить значение, соответствующее комнатной температуре в 1,5-2,5 раза. Такому росту обычно отвечает уменьшение т = / (Г). Из большого числа уравнений, описывающих влияние температур на предел текучести а.р, в расчетах на прочность можно использовать экспоненциальные уравнения. [c.127]

Эксплуатационные наблюдения выявили влияние температуры, аэрации, перемешивания воды на коррозию никелевых сплавов типа Hastelloy, чистую (электролитическую) медь, сплав Fe (10), u (30), Ni. [c.30]

Электрохимическими исследованиями поведения медно-никелевых сплавов в морской воде установлена зависимость потенциала от скорости движения воды, турбулентности, аэрации, солесодержания и температуры, однако влияние температуры незначительно. По значениям потенциалов установлено, что в морской воде чистая медь подвержена коррозии в значительно большей степени, чем чистый никель (вследствие пассивируе-мости последнего), в связи с чем коррозионная стойкость сплава Си (70), Ni (30) оказывается более высокой, чем сплава Си (90), N1 (10). [c.31]

Исследования Хескета [11], в которых использовалась аппаратура для изучения релаксации, показали, что облучение влияет на ползучесть незначительно, поэтому не учитывается при расчете сосудов давления реактора. Такое же заключение было получено в некоторых экспериментах по изучению ползучести изгиба, а также при испытании под внутренним давлением труб, изготовленных из нержавеющей стали и циркониевых сплавов [12]. Однако в некоторых испытаниях Хинкла, проведенных на нержавеющей стали и никелевых сплавах при температуре примерно 700° С, отмечалось явное уменьшение пластичности в результате интеркристаллитного разрушения, усиливающегося в реакторе. Однако современные материалы в сосудах давления реакторов работают при относительно низких температурах, и указанного влияния интеркристаллитного охрупчивания не наблюдается. [c.402]

Нами было изучено влияние температуры на ток коррозионных элементов железо — цинк (/ к / а = 1 ЮО) и магний —медь = 1 100) с электродами, лежащими в одной плоскости, а также реального микроэлемента (сплав цинка с 0,92% железа). Коррозионный ток пары железо—цинк, а также реального микроэлемента 2п/Ре2п7, как это видно из табл 49, определяется в основном скоростью протекания катодного процесса выделения водорода. Ток же элемента магний — медь определяется как скоростью протекания анодной реакции ионизации магния, контролируемой диффузией продуктов одного растворения, так и скоростью катодной реакции восстановления водорода. [c.226]

Влияние температуры на жаропрочность сплава № 2 можно проследить но кривой изменения предельного напряжения, необходимого для достижения стрелы изгиба 3—5 мм за 500 час. хгепытанпя в интервале температур 700—1200° (рис., з). [c.173]

Для измерения низких вязкостей в области от ГО до 1000 пуазов Орестон сконструировал ротационный вискозиметр небольших размеров. Оба цилиндра изготовлены из сплава платины с 5% родия вращающий механизм и печь, изготовленные из стержней Глобар ( силлит ), представляют собой немного измененный прибор Инглиша. Вязкость на этом ротационном вискозиметре вычислялась по известным размерам вращающейся системы с учетом влияния температуры. Формула для вычисления вязкости с поправками на влияние дна цилиндра имеет вид [c.98]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология