Теплоотдача См прямая

Пример 11-4. Используя метод анализа размерностей, найти критериальное уравнение теплоотдачи при турбулентном вынужденном движении жидкости в прямой трубе круглого поперечного сечения. [c.22]

Графически соотношение между dQ dx и dq dx при разных давлениях показано на рис. 3.13. Из этих соотношений можно определить критические условия теплового взрыва. Если при постоянном значении То изменять начальное давление реагирующего газа, то изменение dQ/dx и dq dx происходит так, как показано на рис. 3.13, а. При изменении dQ dx по кривой 1 скорость тепловыделения будет возрастать до достижения температуры Г/. Выше этой температуры скорость теплоотдачи превышает скорость тепловыделения и рост температуры смеси прекратится. Если dQ/dx изменяется по кривой 3, то количество выделившегося тепла будет превышать количество тепла, отведенного стенками. Смесь будет непрерывно разогреваться и, в свою очередь, повышать скорость реакции. В результате произойдет самовоспламенение смеси. При изменении dQ dx по кривой 2 температура будет возрастать до Гь В точке касания кривой dQ dx и прямой dq dx наблюдается равенство скоростей тепловыделения и теплоотвода. Система находится в неустойчивом равновесии. Незначительное повышение температуры в точке Ту приведет к самопроизвольному воспламенению смеси. Температура Ти таким образом, является температурой самовоспламенения смеси. [c.129]

Рис. П3.6. Коэффициент теплоотдачи для перегретого пара = 1,0 (коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален Срц . , поэтому для прочих условий величина этого параметра может быть получена с помощью

Угловой коэффициент к показывает, какая доля тепла поглощается трубами от того тепла, которое в тех же условиях поглотила бы плоская заэкранированная поверхность. Численное значение углового коэффициента зависит от отношения шага труб к их диаметру и от числа рядов труб в экране и мо/кет определяться по графику (рис. 78). Рассматривая рис. 78, можно видеть, что теплоотдача к экранным трубам складывается из прямой радиации и отраженного излучения кладки, на которой размещены трубы. [c.122]

Теплоотдача при развитом турбулентном течении в прямых трубах и каналах (Яе> 10000) рассчитывается с помощью формулы [c.557]

При решении технических задач необходимо учитывать теплоотдачу на поверхность. Обычно принимают, что теплоотдача прямо пропорциональна разности температур поверхности стенки 4 и окружающей среды tQ или, другими словами, к — коэффициент теплоотдачи между поверхностью плиты и окружающей средой — не зависит от абсолютного значения температур. Тогда, согласно рис. 351, [c.470]

Теплопроводность. Теплопроводность воды относительно велика по сравнению с теплопроводностью других жидкостей (кроме ртути). В этом отношении к ней близки глицерин и некоторые соляные растворы. Относительно большая теплопроводность воды является важным фактором для теплоотдачи, так как коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален теплопроводности. [c.290]

Одним из недостатков витых теплообменников, выполненных из гладких труб, являются худшие условия теплоотдачи в межтрубном пространстве по сравнению с теплоотдачей в трубах. В частности, в аппаратах высокого давления коэффициенты теплоотдачи прямого и обратного газообразных потоков могут различаться в 3—5 раз, а при течении в трубах ожиженных газов — в 8—10 раз. Увеличение наружной поверхности труб за счет оребрения позволяет существенно улучшить тепловые характеристики аппарата при одновременном снижении его массы и габаритов. В современных теплообменниках для этих целей используются медные трубы с поперечными спиральными ребрами, изготовленные методом холодной прокатки. Профиль такой трубы и способы ее навивки на сердечник показаны на рис. 2.38. [c.84]

Изогнутые трубы. При движении жидкости в изогнутых трубах в потоке возникает вторичная циркуляция за счет действия центробежного эффекта. Это является причиной увеличения коэффициента теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи в змеевиках и коленах может быть рассчитан путем введения в формулы для прямых труб поправочного множителя [c.110]

По данным В. М. Антуфьева [4], коэффициент теплоотдачи волнистого канала при массовой скорости воздуха шр = 6 кг/(м -с) более чем в 3 раза превосходит соответствующую величину для прямого щелевидного канала. Между тем коэффициент теплоотдачи трубчато-пластинчатой поверхности выше коэффициента теплоотдачи прямого канала всего лишь в 2 раза. Следовательно, сочетание волнистой поверхности с трубками, также являющимися турбулизаторами потока воздуха, может значительно увеличить наружную теплоотдачу. [c.198]

При движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения или в каналах некруглого сечения без изменения агрегатного состояния коэффициент теплоотдачи определяют по следующим уравнениям [c.22]

Коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален Jv и обратно пропорционален Jx. Уменьшение а с увеличением х объясняется ростом толщины 5.J, [c.164]

Обработка полученных опытных данных в критериальной форме изображена в системе логарифмических координат на фиг. 21 и 22. Точки группируются около прямых, которые определяют теплоотдачу от стенки сосуда к жидкости и от жидкости к стенке змеевика. [c.45]

Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с введением поправочного множителя e J. Для змеевиковых труб этот коэффициент определяется следующим соотношением [c.70]

На фиг. 52 штрихованной прямой приведены результаты расчета коэффициента теплоотдачи по уравнению, в котором значение постоянной принято равным 0,048. В целях сравнения приведены также результаты опытов авторов на воде [см. формулу (132)] эти результаты изображены штрих-пунктирной линией. [c.122]

Если рассматривать весь сосуд в целом, то в первом приближении можно допустить, что скорость потери тепла пропорциональна средней разности температур между газом п стенками сосуда. Это соответствует прямой линии на рис. XIV. . При низких концентрациях реагентов (кривая Сз), когда реакционная смесь помещена в сосуд, температура будет расти, начиная от — температуры колбы. По мере того как поднимается температура, скорость теплоотдачи (в начале реакции маленькая) увеличивается быстрее, чем скорость выделения тепла, пока при некоторой температуре Га теплоотдача не становится равной тепловыделению и температура не устанавливается стационарной. Отметим, что это отвечает стабильному [c.376]

Заметим, что но тождеству (Х,38) для балансовых процессов характерна прямая пропорциональность балансового коэффициента теплоотдачи Авал величинам U и /Я . Наличие такой [c.457]

Конвекционная поверхность воспринимает тепло в результате прямого соприкосновения с продуктами сгорания и излучения трехатомных газов и кладки. Поэтому коэффициент К рассматривают состоящим нз суммы двух коэффициентов — коэффициента теплоотдачи излучением трехатомных газов и — коэффициента теплоотдачи конвекцией. Излучение кладки учитывается коэффициентом 1,1 [c.208]

Теплоотдача при переходном режиме (2300<Не<10 ООО) в прямых трубах и каналах нестабильна, так как зависит от многих случайных обстоятельств, поэтому точность расчета для этой области невелика. [c.561]

Коэффициенты теплоотдачи могут быть существенно выше в трубах, свернутых спиралью, чем в прямых трубах, из-за вторичных течений, порождаемых искривлениями трубы. Корреляция [36] рекомендуется для расчета осредненных по периметру чисел Нуссельта для полностью развитого ламинарного течения в трубах с однородной температурой стенки [c.325]

Гладкие прямые трубы. 1. Гидродинамическое развитое течение жидкости в термическом начальном участке. Хорошо известная задача Гретца— Нуссельта о теплоотдаче при течении несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами в круглой трубе, с постоянной по длине температурой стенки и полностью развитым ламинарным профилем скорости решалась численно несколькими авторами. Для локальных чисел Нуссельта получены две зависимости [c.234]

Гладкие прямые трубы. Сравнение большого числа экспериментальных данных по теплоотдаче с известными в литературе корреляционными уравнениями, проведенное в [14], показало, что полуэмпирические уравнения, аналогичные корреляции, предложенной Прандтлем, лучше других описывают экспериментальные данные. Уравнение Прандтля для полностью развитого турбулентного течения имеет вид [c.236]

Расчет суммарной теплоотдачи в топочной камере сводится к определению коэффициента прямой отдачи р., представляющего собой, как отмечалось ранее, отношение общего количества тепла, переданного радиантным трубам (слагающегося из теплоотдачи радиацией и свободной конвекцией), к об1цему полезному тенлу, внесенному топливом [c.117]

Сравнение с экспериментальными данными. 1. Гладкие прямые трубы. На рисунках, приведенных ниже, показаны результаты проведенного в [14] сравнения экспериментальных данных с Ыи, рассчитанными по (41), в котором учтено влияние переменных физических свойств теплоносителей с помощью коэффициентов (50) — (52). На рис. 6, 7 представлены данные по теплоотдаче для различных газов. [c.237]

Во многих случаях локальные изменения коэффициентов теплоотдачи зависят не только от координаты вдоль поверхности х (или радиальной г), но также и от перпендикулярной ей координаты у (рис. 3), а именно в случае, когда газ не может прямо подниматься вверх в промежутке между соплами, а течет симметрично в обе стороны (параллельно щелям в направлении у) по всей ширине материала. Ясно, что этот выходящий поток влияет на все поле потока. Чем меньше отношение выходной площади потока Ра (заштрихованная площадь па рис. 3) к площади выходного поперечного сечения сопла В1 (для щелевых сопл), тем больше выходная скорость потока и менее однородно распределение коэффициентов теплоотдачи по ширине поверхности. Это влияние условий на выходе потока в деталях рассматривается в [16]. [c.269]

В [26] исследована конденсация хладона-12 в горизонтально расположенных трубах с внутренним оребрением. Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к условной площади поверхности, увеличился на 200%. В [27] также исследована конденсация хладона-12 (с некоторым содержанием масла) в трубах с внутренним оребрением с поверхностью, увеличенной на 175%. Номинальный коэффициент теплоотдачи при этом увеличился до 300%. В [28, 29] представлены данные по теплоотдаче и падению давления и корреляции для теплоотдачи при конденсации пара внутри труб с прямыми или спиральными ребрами. Установлено увеличение до 150% средних коэффициентов теплоотдачи при полной конденсации (рис. 4, трубы В, Е, Е и О). Подобную интенсификацию получили авторы [30] на таких же трубах для хладона-113. [c.361]

Процессы теплопередачи в выпарных аппаратах находятся в теснейшей взаимосвязи с происходяпшми в них гидравлическими процессами, а коэффициенты теплоотдачи прямо зависят от скорости циркуляции выпариваемого раствора. [c.432]

В простейшем варианте подмена потоковой задачи и ее представление в форме поверхностной заключается в записи и использовании выражений типа (7.27в) вместо правомерного в рассматриваемых условиях (7.27д) или аналогичного на основе 02С2- Совершенно очевидно, что пропускная способность такого процесса, формально записанная как кВ (либо аВ), окажется пропорциональной величине Ос. И не случайно экспериментаторы, неосознанно подменяющие потоковую стадию поверхностной, закономерно получают коэффициенты теплопередачи и теплоотдачи прямо пропорциональными первой степени скорости теплоносителя и обратно пропорциональными поверхности контакта В. В действительности такие зависимости, конечно, не связаны с особенностями кинетики теплообмена, это лишь результат игнорирования потокового механизма теплопереноса, т.е. подстановки кВ или В вместо Ос, откуда с неизбежностью следует к, а Ос/В. [c.572]

Л. И. Григорьев [16] показал, что в случае кипения многокомпонентных систем в большом объеме жидкости вероятность возникновения паровой фазы меньше, чем в случае кипения однокомпонентной жидкости. Так как число действующих центров парообразования и, следовательно, интенсивность теплоотдачи прямо пропорциональны вероятности возникновения паровой фазы, то отсюда им был сделан вывод, что и интенсивность теплоотдачи при кипении многокомпонентных смесей должна быть ниже. [c.235]

Опыты показали, что коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален тепловому потоку и коэффициент а может быть представлен зависимостью типа ос = сд" или а = = СхА/ ". Наклон кривой (показатель степени т), как правило, неодинаков. В табл. 13 представлены некоторые зна-чемия показателя т. Из таблицы видно, что показатель [c.120]

Теплоотдачу прямого и обратного потоков определяем по числу Колберна. Для чисел Рейнольдса, лежащих в пределах 6-10 —2,2-10 справедливо /=0,23 [c.155]

Уравнение теплопередачи должно учитывать теплоотдачу экрану радиацией и конвекцией. Передача тепла радиацией определяется уравнением Стефана-Больцмана, для решения которого необходимо знать температуры излучающего и поглощающего источников. Температура последнего, т. е. радиантных труб, обычно известна, но неизвестна средняя эффективная температура продуктов горения (но1 ло1цающен среды). Выше было отмечено, что изменение температур в TOHi e подчиняется сложному закону. Предполагается, что в больших топочных нространстпах процесс теплоотдачи определяется периферийными температурами, в данном случае температурой газов 1Ш перевале. Ото не означает, одпако, что температура ) газов на перевале раина средней эффективной температуре поглощающей среды последняя всегда вьппе. В связи с этим Н. И. Белоконь вводит понятие эквивалентной абсолютно черной поверхности, излучение которой при температуре газов на выходе из топки (на перевале) равно всему прямому и отраженному излучению. Другими словами, общее количество тепла, передаваемого эквивалентной [c.118]

Рассмотрим теплоотдачу к экранам двустороннего облучения. Ка кды11 ряд двухрядного экрана двустороннего облучения воспринимает столько тепла, сколько воспринимали бы прямым излучением первый и второй ряды экрана (соответственно 0,05 н 0,21). Следовательно, [c.123]

Результаты опытов с водой и сахарными растворами с концентрацией до 50% графически изображены на фиг. 53, откуда явствует, что обе прямые отличаются друг от друга практически лищь величиной постоянной. Из графика следует, что коэффициент теплоотдачи на стороне сахарного раствора для критерия Прандтля Рг = 1,2н-2,0 в пределах концентрации до 50% можно выразить при помощи со- [c.124]

Ранее было показано, что при вынужденном течении теплоотдача находится в прямой зависимости от скорости. Казалось бы, что, увеличивая скорость, можно как угодно сильно интенсифици- [c.172]

Так как температуры газа в ядре фонтанирующего слоя при подаче горячего воздуха всегда выше, чем в кольцевой зоне, то коэффициенты теплоотдачи, приведенные в работе Уемаки и Куго занижены, а представленные в работе Бартона и Рэтклиффа, — завышены по сравнению с действительными эффективными значениями. Однако эти расхождения слишком вблики, чтобы их можно было объяснить только приведенными выше причинами. В то же время результаты обоих исследований не допускают прямого сопоставления из-за различия методов определения коэффициентов теплоотдачи. [c.647]

Тепловое восп.чаменение возникает при экзотермической реакции и нарушенип теплового равновесия, когда выделение тепла при химической реакции становится больше теплоотдачи. При медленном протекании реакции окисления теплота успевает отводиться в окружающее пространство и температура в зоне реакции окисления лишь немного выше темнературы окружающей среды. При быстром протекании экзотермических реакций теплота не успевает отводиться в окружающую среду и температура в зоне реакции начинает повышаться. По мере нагревания реагирующих веществ скорость реакции быстро увеличивается, а вместе с этим возрастает и скорость выделения теплоты. Одновременно растет и скорость теплоотдачи, но медленнее, чем скорость, выделения теплоты возрастает с повышением темнературы но экспоненциальному закону (уравнение Аррениуса). Скорость теплоотдачи растет с повышением температуры линейно, так как тепловой поток прямо пропорционален градиенту температуры. Начиная с некоторой температуры, теплоотдача отстает от теплообразования и реагирующая система саморазогревается, причем этот процесс идет ускоренно. В результате при повышении температуры реакция может закончиться воспламенением и взрывом. [c.12]

Скорость теплоотдачи растет с повышением температуры линейно, так как тепловой поток прямо пропорционален градиенту температуры. Начиная с некоторой температуры, скорость теплоотдачи отстает от скорости теплообразования и реагирующая система саморазогревается, причем этот процесс идет ускоренно. В результате при повышении температуры реакция может закончиться воспламенением и взрывом. Температура, после достижения которой нарушается тепловое равновесие, называется температурой самовоспламенения она служит характеристикой жидкого и газового топлива. Температуру воспламенения Твоспл определяют по уравнению [c.30]

Наиболее значимым параметром режима перекачки яв.тяется наличие слоя асфальто-парафино-смоло-отложений (АСПО) на стенках трубопровода, а также режим движения перекачиваемого продукта. При значительном суокении проходного сечения труб возможно существенное из.менение режимов работы трубопровода и создание аварийной ситуации. Однако прямые методы измерения проходного сечения трубопровода реализовать достаточно проблематично, а расчет по косвенным параметрам дает большую погрешность, поэтому в работе предложено определять фактический диаметр проходного сечения запарафиненного трубопровода по совокупности опенок как по осредненной по длине удельной теплоотдачи с погонного метра трубы, так и по гидравлическому сопротивлению эксплуатационного участка. [c.164]

Рис. УП-20. 1-1омограммз для определения коэффициента теплоотдачи ч прямых трубах (Не > 10 ООО и = 1).

Справочник химика 21

Химия и химическая технология