Схемы технологические выделения

Рис. 9. Принципиальная технологическая схема цеха выделения и обработки изопренового каучука

Рис. 3.27. Технологическая схема установки выделения Сз . с каскадным холодильным циклом (иронан - этан)

Рис. 19. Технологическая схема экстракционного выделения ароматических углеводородов

Рис. 2.20. Принципиальная технологическая схема узлов выделения ПМДА-сырца и термокаталитической очистки отходящих газов установки окисления дурола

Технологическая схема процесса выделения и очистки бутадиена двухступенчатой экстрактивной ректификацией с тяжелым экстрагентом (ДМФА, МП) в сочетании с обычной ректификацией [c.674]

Необходимость экстракции разделяющего агента для его регенерации существенно усложняет технологическое оформление процессов разделения. Для того чтобы уменьшить связанные с этим трудности, было предложено применять в качестве разделяющих агентов в процессах азеотропной ректификации смеси полярных органических веществ (например, метанола, ацетона, метилэтилкетона) с водой [281—286]. В качестве примера на рис. 99 изображена принципиальная схема процесса выделения толуола из углеводородных смесей с водным раствором метилэтилкетона (МЭК) как разделяющим агентам. [c.275]

Технологическая схема процесса выделения н-парафинов по методу Парекс (ГДР) приведена на рис. 5.19. Процесс разделения осуществляется в паровой фазе при температуре —400 С и давлении 0,5—1,0 МПа. Исходное сырье смешивается с газом-носителем (водород или водородсодержащий газ), испаряется в теплообменнике Т-1 н поступает на адсорбционный блок, состоящий из трех колонн А-1—А-3, заполняемых цеолитом. Процесс поглощения [c.307]

На рис. II 1.6 показана технологическая схема процесса выделения ацетилена из газов окислительного пиролиза водой. Сырой газ после очистки [c.122]

Схема технологического процесса. Установка имеет два параллельных блока и включает следующие процессы комплексообразование карбамида с парафином (депарафинизация) разложение комплекса выделение растворителя из углеводородных по> токов. [c.127]

На рис. 5.3 приведена технологическая схема установки выделения ксилолов из продуктов каталитического риформинга азеотропной ректификацией с метанолом. Установка состоит из следующих основных блоков [c.278]

Технологическая схема двухступенчатого выделения -ксилола из фракции ароматических углеводородов изображена на рис. 5.26. Сырой продукт осушается в секции УО, после чего подвергается предварительному охлаждению в теплообменнике Т-1, в котором в качестве хладагента используется [c.320]

Технологическая схема процесса выделения изобутилена представлена на рис. 7.8. [c.232]

Принципиальные технологические схемы установок выделения <5-ксилола и этилбензола приведены на рис. 3.14 и 3.15 [1]. На установке выделения о-ксилола колонна отделения изомеров аромати- [c.86]

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПРОЦЕССА ВЫДЕЛЕНИЯ КАУЧУКА СКС-ЗОАРКМ-15 [c.243]

Рис, 1. Технологическая схема процесса выделения каучука [c.244]

Принципиальная технологическая схема установки выделения этилбензола на Новополоцком НПЗ представлена на рис. 81. Колонны К-1, К-2 и К-3 представляют собой как бы одну разрезную [c.220]

Рис. 3.45. Технологическая схема установки выделения гелиевого концентрата

Выбор аппаратурного оформления процесса коагуляции определяется его скоростью и необходимым временем контакта электролитов с латексом. При коагуляции латексов, стабилизованных алкил (арил)сульфонатами, время коагуляции составляет секунды (или доли секунды) и может быть осуществлено в системе трубопроводов [45] при коагуляции латексов бутадиен-стирольных каучуков, полученных с применением мыл карбоновых кислот, под действием электролитов (Na I + H2SO4) происходит разделение фаз — коагуляция и химическое превращение эмульгатора в свободные карбоновые кислоты, скорость которого зависит от кислотности среды и составляет несколько минут. Одновременно с этим процессом отмечено дегидратирующее действие электролитов на крошку каучука, причем скорость этого процесса также зависит от кислотности среды (pH). Технологические параметры процесса определяются выбранной технологической схемой. При выделении каучука в виде ленты крошка каучука размером 1—3 мм должна иметь определенную когезию, что сохраняется при недостаточной ее дегидратации (в ленте крошка удерживает четырехкратное количество воды) при выделении каучука в виде крошки размером 5—30 мм желательно более полное обезвоживание, чему способствует большая кислотность серума и большая длительность контакта с кислотой. [c.260]

Технологическая схема отделения выделения, сушки и упаковки ДСТ-30 показана на рис. 11.4. [c.185]

Технологическая схема дегазации, выделения и упаковки ДСТ-30. [c.188]

Рис. 3.44. Принципиальная технологическая схема установки выделения п-кси лола с помощью клатратных соединений 1 — колонна для поглощения 4-метилпири-дипа 2 — кристаллизатор 3 — колонна для выделения кислоты 4 — вакуум-фильтр S — емкость для растворения осадка 6 — отстойник маточного раствора 7 — теплообменник 8 — экстрактор для выделения 4-метилпири-дина из маточного раствора 9 — экстрактор для выделения 4-мстилпиридина из осадка 10 — колонна для выделения ароматических, углеводородов С,, 11 — колонна для выделения п-ксилола.

Технологическая схема процесса выделения каучука из латекса в виде ленты и в виде крошки приводится на рис, 15.8. [c.230]

Общей чертой всех технологических схем является выделение полупродукта и его очистка от примесей. Наиболее распространен метод осаждения основных компонентов или примесей с помощью тех или иных реагентов. [c.103]

А. Эвристики, определяющие выбор метода разделения при заданных свойствах смеси й требованиях на продукты разделения (М-эвристики) эта группа эвристик ограничивает пространство поиска варианта технологической схемы путем выделения параметров предпочти тел ьн1ах методов разделения (например, обычная ректификация, атмосферное давление и т. д.). [c.473]

Схема технологического процесса. Цроцесс прост по технологии он состоит фактически (так же как и другие процессы выделения яидидт парафинов на цеолитах) из двух стадий адсорбции и десорбции. Соотношение рабочего времени между адсорбцией и десорбцией составляет 1 2. [c.186]

Комплексообразованию способствует понижение температуры. При нагревании насыщенного поглотительного раствора до 80 °С комплекс практически количественно разлагается иа исходные реагенты. Одновременно с дивинилом поглощается часть н-бутиленов, а также содержащиеся в сырье ацетиленовые углеводороды. Технологическая схема процесса выделения дивинила медноам-ыиачным раствором изображена на рис. 5.17. [c.302]

Рис. 3.33. Принципиальная технологическая схема установки выделения п-ксилола с использованием центрифуг на обеих ступенях выделенпя

Рис. 3.34. Принципиальная технологическая схема установки выделения п-ксилола фирмы Maruzen Oil o.

Рпс. 3.35. Принципиальная технологическая схема установки выделения п-ксп-лола фирмы F. Krupp [c.120]

Изопрен из пиролизной фракции С5 выделяется двухступенчатой экстрактивной дистилляцией. В качестве экстрагентов могут применяться те же растворители, что и при выделении бутадиена из фракции С4 ДМФА, ацетонитрил, Л/ -метилпирро-лидон. Технологическая схема процесса выделения изопрена из пиролизной фракции С5 аналогична схеме выделения бутадиена из фракции С4 с ДМФА (см. рис. 3.3). [c.99]

В качестве активаторов и разбавителей. Предложены также различные варианты аппаратурного оформления процесса карбамидной депарафинизации — с применением колонн непрерывного действия, вакуум-фильтров, центрифуг, декантаторов, пшеков и т. д. В соответствующих разделах подробно описаны многие варианты процесса, изложены их особенности, достоинства и недостатки. На рис. 1 приведена принципиальная схема npo4e a выделения нормальных парафиновых углеводородов из нефтяного сырья с использованием карбамида, положенная в основу технологических схем подавляющего большинства известных пилотных, полупромышленных и промышленных установок карбамидной депарафинизации. [c.9]

Взаимодействием а-фенил-р- (п-оксифенил) -пропионовой кислоты (I) с уксусным ангидридом получают а-фе-нил-р-(п-ацетоксифенил)-пропионовую кислоту (II), которую переводят в хлорангидрид (III), используемый без выделения для ацилирования тропина (IV). Указанная схема технологически более целесообразна, чем второй описанный [184] вариант получения тропафена (V) путем перевода кислоты I в ее метиловый эфир, переэтери-фикации этого эфира с тропином в присутствии алкоголя-та натрия или металлического натрия и ацетилирования п-оксифенильной rjpj nnbi на последней стадии синтеза. [c.180]

Рис. 4.13. Принципиальная технологическая схема установки выделения тнолов из конденсата

Первые попытки осуществить адсорбционный метод разделения парогазовых смесей по непрерывной схеме относятся к тридцатым годам нашего столетия. В 1934 г. Эрих Бой предложил непрерывную адсорбционную схему для выделения паров э( ира из эфировоздушной смеси [2). Для того чтобы достичь большей производительности по газу. Бой попытался вести процесс адсорбции в потоке газа, уносящего с собой адсорбент, а в стадии десорбции применить регенерацию медленно спускающегося по десорберу угля острым перегретым паром. При эксплуатации установки выяснилось, что принцип прямотока газ — адсорбент не дает возможности достичь ни полной степени извлечения эфира, ни достаточно полного использования адсорбционной емкости угля. Предложенная Боем технологическая схема состояла из шести высоких адсорберов, в каждом из которых осуществлялся прямоток, а в схеме в целом газ двигался противотоком углю. Схема сложна и не была реализована. [c.261]

Рис. 3.43. Приициииальиая технологическая схема установки выделения гелиевого концентрата, этана и широкой фракции углеводородов из природного газа

На рис. 3.45 представлена технологическая схема установки выделения гелиевого концентрата с азотным холодильным циклом. Последовательное охлаждение, сжижение газа и ректификационное его разделение в установке производятся за счет рекуперации холода сдросселироваипых сжижеппых фракций. [c.207]

В объединении Киришинефтеоргсинтез выделение суммарных ксилолов из катализата риформинга производится методом ректификации. В качестве сырья для риформинга применяется облегченная фракция 105-124-127 С с тем, чтобы снизить в ката-лизате содержание высококипящих углеводородов, которые образуют с ксилолами азеотропные смеси. В результате замены экстракции на ректификацию упрощается технологическая схема процесса выделения ксилолов из катализатов, снижаются капиталовложения и удельные энергозатраты. Однако в связи с ограничением конца кипения до 127 С существенно снижается потенциал ксилолов. В результате каталитического риформинга выход суммарных ксилолов составляет 34-36 Уо (мае.), а выход докси-лольной фракции - 43,9% (мае). Причем в этой фракции содержится до 10% мае. аренов g, попадающих в нее из-за образования азеотропов с насыщенными углеводородами, кипящими в пределах 130-150°С. В связи с этим такой метод выделения суммарных ксилолов имеет ряд недостатков большие потери от потенциала, наличие примесей насыщенных углеводородов, снижающих качество орто- и параксилолов при их дальнейшем разделении. [c.150]

В промышленности СК применяют два метода выделения каучука из латекса в виде ленты и в виде крошки. Технологический режим выделения каучука из латекса определяется выбранной схемой. При выделении каучука из латекса в виде ленты крошки каучука размером 1—3 мм должна обладать определенной клейкостью, что возможно при условии удержания крошкой каучука четырехкратного объема воды. При выделении каучука в виде крошки размером 5—30 мм стремятся обеспечить более полное обезвоживание. Это достигается путем Тювышения кислотности среды, а также более длительного кон- [c.229]

Выбор оборудования и разработка технологической схемы стадии выделения технической терефталевой кислоты из оксидата основаны на результатах экспериментальных исследований, изложенных в работах [25, 26]. Работы по изучению фильтрации уксуснокислотных суспензий ТФК [25] позволили получить значения удельного объемного сопротивления осадка и сопротивления фильтрующей перегородки установлен [25] также оптимальный технологический режим просушки терефталевой кислоты на фильтрах, определено влияние некоторых факторов (разности давлений, концентрации суспензии и др.) на удельное объемное сопротивление осадка и на выбор режима разделения суспензии ТФК в центробежном поле [26]. [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология