Турбулентность порог

Возникновение периодического режима после нормальной бифуркации представляет собой лишь первый шаг к установлению в среде развитой турбулентности. При дальнейшем увеличении параметра накачки р выше порога первой неустойчивости р—Ркр должно осуществляться последовательное усложнение структур, заканчивающееся порождением столь сложной пространственно-временной структуры, что она не допускает уже детерминистического описания и должна исследоваться методами теории случайных процессов. Такая структура и есть хаос, или состояние развитой турбулентности. [c.114]

С другой стороны, процессы, включающиеся при переходе к турбулентности (и, в частности, роль линий дисклинаций), не совсем поняты в настоящий момент наиболее подробные исследования были направлены на выяснение нижнего порога Ус-Ниже мы остановимся на этом вопросе ). [c.228]

Выпуски следует располагать в местах с повышенной турбулентностью потока (сужениях, притоках, порогах и пр.). [c.467]

Как известно, кипящий слой образуется, когда через слой зернистого материала проходит поток газа со скоростью достаточно высокой, чтобы перевести частицы во взвешенное состояние и создать интенсивное турбулентное движение, напоминающее кипение жидкости. В таком состоянии зернистый материал становится легко подвижным и ведет себя как жидкость под действием силы тяжести перетекает от верхнего уровня к нижнему, перетекает через порог, регулируется при помощи кранов и оказывает малое сопротивление при механических воздействиях. [c.446]

Если в первых двух вставках потоки суспензии проходили с периферии к оси ротора между тарелками (кольцами), то в третьей вставке почти вся жидкость протекала в кольцевых зазорах (0,5—3 мм), минуя тарелки. Следовательно, установка конических тарелок во вставке с кольцевыми зазорами не обеспечивает увеличения поверхности осаждения, а служит лишь для устранения турбулентного обмена в виде вихрей между слоем суспензии, протекающей по кольцевым зазорам, и глубинными слоями в роторе. Наружный диаметр барабана в, этой вставке (см. рис. 1, в) больше, чем диаметр сливного порога для фугата. Это обеспечивает прижимание жидкости в роторе к наружной стенке барабана, а следовательно, устранение свободной поверхности жидкости, на которой возможны образования волн [1]. [c.130]

Описанная модель явления будет не полной, если пренебречь перемешиванием, бурными турбулентными течениями, которые всегда возникают в жидкости при интенсификации звука, превышающей порог кавитации. [c.52]

Переходя к пределу а - 0 в (8.229), мы видим, что детерминистическому выражению для порога возникновения турбулентности отвечает знак плюс, так что [c.322]

Кроме того, имеем, что критическая плотность вихревых нитей на пороге возникновения турбулентности уменьшается. При малых значениях [c.322]

Качество эмульсий оценивают по таким физическим характеристикам, как распределение частиц по крупности и устойчивость эмульсий во времени. Процесс ультразвукового эмульгирования происходит в результате влияния нескольких факторов и в первую очередь — кавитации. При обработке смеси жидкостей ультразвуком с интенсивностью ниже порога кавитации эмульгирования практически не происходит. На процесс эмульгирования благоприятно влияют также и турбулентные течения жидкости, возникающие в ультразвуковом поле. [c.407]

Для отдаления наступления порога турбулентности в прибор Стормера были внесены конструктивные изменения [10]. Полый ротор был заменен сплошным, оканчивающимся полусферической частью с радиусом, равным радиусу цилиндрической части, а наружный стакан заменен чашей, внутренняя нижняя часть которой также имеет сферическую форму и тот же радиус (рис. 5.7). Сдвиг осуществлялся теперь в условиях одинаковой толщины слоя измеряемой жидкости. Возмущения, возникающие на стыке цилиндрической и полусферической поверхности ротора, несущественны [80]. Верхней части ротора также придана некоторая сферичность во избежание завихрений при попадании на нее жидкости. Прибор снабжен двумя роторами различных диаметров и соответствующими им стаканами отношение радиуса наружного стакана к радиусу ротора —0,85. Обеспечена соосность ротора и стакана и постоянство величины зазора по всей поверхности. Собственное трение прибора доведено до минимального значения (2,5 г). [c.153]

Размеры зон полного перемешивания на ситчатой тарелке у приемного порога длина зоны составляла 100—150 мм, а у сливного порога — О-+50 мм. Размеры зон мало изменились при изменении нагрузок по газу и жидкости и высот сливной перегородки. Сливные перегородки имели высоту 25, 50, 75 и 100 мм. Плотность орошения изменилась от 0,5 до 3,5 м /ч м скорость газа, рассчитанная на свободное сечение колонны, — от 0,5 до 1,35 м/с. Была обнаружена и поперечная неравномерность структуры потока. Значения Ре диффузионной зоны в центре тарелки превышали в несколько раз значения Ре у стенок колонны. Для определения среднего по сечению коэффициента турбулентной диффузии в зоне, описываемой диффузионной моделью, предложена зависимость [c.348]

Турбулентность жидкости вызывает выделение газов из раствора, снижая порог критического давления кавитации ркр, определяемого выражением [c.138]

Необходимая высота и турбулентность слоя пены определяются требованиями процессов, например, заданной степенью абсорбции. Высота пенного слоя зависит в основном от скорости газа и высоты исходного слоя жидкости. Необходимый исходный слой жидкости на решетке образуется за счет соответствующей интенсивности потока жидкости в аппарате, высоты сливного порога и сечения сливного отверстия. [c.14]

Наличие переломов на кривых зависимости высоты пены от скорости газа свидетельствует о возможной смене гидродинамических режимов в исследованном диапазоне скоростей парогазового потока и нагрузок по жидкости. Проверка по рекомендованным в литературе зависимостям этого, однако, не подтверждает. Так, в опытах значение Re менялось от 0,785-10 до 1,575-10 , т. е. оставалось в пределах, соответствующих режиму турбулентной пены. Значения числа Фруда, рассчитанного по скорости газа в сечении колонны с использованием высоты переливного порога в качестве линейного размера, оказались чрезвычайно высокими — значения Fr в эксперименте менялись от 10 до 40. Тем не менее, хотя бы с формальной стороны это свидетельствует о том, что смена гидродинамических режимов на тарелках ДСЖ не происходила, минимальное значение числа Фруда соответствует развитому инжекционному режиму. Наконец, вычисленные по формулам (90) и (91) скорости газа в сечении колонны (3,1 м/с) и в отверстиях тарелки (35,8 м/с), соответствующие переходу от режима турбулентной пены к инжекционному, во время исследования достигнуты не были. [c.108]

Относительное значение вязкости консистентных смазок и битумов также меньше, чем минеральных масел, так как помимо ньютоновской вязкости их сопротивление деформации определяется упругостью и предельным напряжением сдвига. С увеличением скорости течения значение вязкости пластичных материалов возрастает, в то время как для светлых нефтепродуктов оно падает, так как первые при этом переходят порог текучести и область аномалии вязкости, а у вторых ламинарное течение сменяется турбулентным. [c.60]

Эти трудности могут быть частично преодолены в том случае, когда один из продуктов жидкофазной реакции имеет достаточно высокое давление паров при температуре реакции. Тогда проба может быть отобрана из газовой фазы над раствором, при этом отпадает необходимость ее обработки перед анализом, не требуется устойчивость всех компонентов смеси в ходе анализа, часто удается ликвидировать или уменьшить воздействие агрессивных компонентов. Главный источник возможных ошибок — отставание изменений состава паров над раствором от изменений состава раствора. Возможность применения ГЖХ с отбором проб из газовой фазы определяется, таким образом, кинетикой массопередачн в реагирующей системе через границу раздела фаз. В условиях интенсивного перемешивания жидкости и турбулентного режима движения в газовой фазе скорость массопередачн для большинства органических соединений в идентичных условиях с точностью около 30% одинакова. Это позволяет вывести общие критерии использования отбора проб из газовой фазы. Можно показать, что он пригоден для реакций, время полупревращения которых не ниже 10 мин. Кроме того, необходимо, чтобы вещество, для которого снимается кинетика, обладало достаточным давлением пара. Количество вещества в пробе должно превышать порог чувствительности хроматографа [c.372]

НИИ метода прямого окисления азота из воздуха. В работе [251 показано наличие градиента концентраций ацетилена по сечению реакционного канала в процессе пиролиза метана в водородной плазме. Снижение концентрации ацетилена по оси реактора свидетельствует о несовершенной организации смешения холодной струи метана с высокотемпературной водородной плазмой. Недооценка газодинамических факторов приводит к снижению среднемассовой концентрации получаемых продуктов в плазме. В условиях протекания плазмохимических процессов смесительные устройства, реализуюпще принцип взаимодействия турбулентной свободной струи с окружающей средой [1, 43, 59] оказываются недостаточно эффективными. При смешении струй в поперечном потоке [8, 42, 76] трудно создать равномерное распределение их по сечению, так как струи тяжелого газа обладают большей инерцией движения, что особенно важно при изменениях (колебаниях) расхода этого газа. Затруднительна в этом случае и защита стенок смесителя от перегрева. В интенсивных смесителях, снабженных завихрителями, турбулизаторами, порогами, сужениями и т. п. [69, 70], нельзя избежать перегрева стенок, либо больших тепловых потерь. [c.49]

Низкочастотный шум, обнаруженный в поведении АТ Ь) при малых надкритичностях, стали связывать с особого рода турбулентностью. Ее нередко называют турбулентностью у порога (конвективной неустойчивости) или пороговой турбулентностью. В литературе на английском [c.105]

Эксперименты с воздухом [182] показали, что если отношение горизонтальных размеров прямоугольной полости лежит в пределах от 0,5 до 1, то возможна фазовая турбулентность, связанная со скольжением дислокаций. Этот процесс возникает при значениях К, примерно соответствующих порогу косоварикозной неустойчивости (см. п. 6.3.1), которая Ифает важную роль в ха-отизации картины. [c.110]

Пена на решетках аппарата возникает без применения каких-либо пенообразующих веществ, исключительно за счет пронизы-вания жидкости газом при пропускании его в значительном количестве через жидкость. Образующаяся газо-жидкостная система состоит из быстро обновляющихся пленок и является весьма подвижной. В результате возникновения большой поверхности контакта фаз, высокой степени турбулентности потоков, малого сопротивления диффузии реагентов, массопередача (а также теплопередача) в пенном аппарате в десятки раз интенсивнее, чем в скрубберных (насадочных) аппаратах. Для создания пенного режима необходимо, чтобы скорость газа в полном сечении аппарата была от 0,5 до 3,5 м/сек, причем верхний предел определяется увеличением уноса брызг жидкости из аппарата при дальнейшем росте скорости газа, а нижний — протечкой жидкости сквозь отверстия решетки при некоторой минимальной скорости газа. Рациональные скорости газа лежат в пределах 1,2—3 м/сек. Высота слоя пены образующегося на полке, определяется скоростью газа, количеством подаваемой жидкости в аппарат, а также высотой порога, подпирающего жидкость на решетке. Количество подаваемой жидкости (в л/ч или м /ч) определяется из материального баланса процесса. [c.240]

В устройстве с двухпороговым переливом (рис. 5.52) вода с большей скоростью протекает через трубу, в которой последовательно размещены два выступа, или порога, за счет которых образуется мощный турбулентный поток. Пороги изогнуты по отношение к центру трубы за ними следует плоскость, перпендикулярная к потоку, Поверхность первого порога выгнута по отношению к противоположной стенке трубы и тем самым сужает поток. Испытуемые образцы устанавливают параллельно стенкам. Кавитация создается за счет дросселирования и последующего расширения падающего потока. Моуссон [9] использовал такое устройство при гидростатическом начальном давлении 3,3 МН/м и скорости потока в суженной его части до 80 м/с, для испытания многих материалов. [c.305]

При развитом инжекционном режиме поступающая жидкость стекает по приемному порогу на тарелку, частью дробится на капли и разбрызгивается струями газа, выходящего из первого ряда отверстий, а частью протекает по тарелке дальше, снова частично разбрызгивается струями газа, выходящего (с другой скоростью) из второго ряда отверстий, и так далее до тех пор, пока вся жидкость не окажется раздробленной на капли. Е[ри этом значительная часть отверстий тарелки, до которых жидкость не доходит, оказывается неорошаемой. Образующиеся в разных рядах отверстий капли жидкости разгоняются струями газа до различных скоростей вылета (начальных), причем наименьшую скорость и высоту подъема над тарелкой получают капли, образовавшиеся в первом ряду, орошаемом жидкостью наиболее интенсивно. Траектории капель, вылетающих из отверстий данного ряда, предполагаются ненересекающимися. Как показывает приближенный расчет на основе теории турбулентных струй [ ], длина пути разгона капель — величина малая по сравнению с высотой подъема капель над тарелкой и в дальнейшем можно ею пренебречь. [c.32]

Именно в это время сформировались такие науки, как теория катастроф и синергетика, появились первые книги о детерминированном хаосе и порядке в хаосе . Важно подчеркнуть, что обычно рассматриваемые в этих книгах проблемы динамических систем невысокого порядка не имеют прямого отношения к развитой турбулентности. В них речь идет о хаотическом во времени поведении небольшого числа заданных в пространстве мод (такие течения реально существуют при небольших надкритичностях, то есть вблизи порога неустойчивости), в то время, как истинная турбулентность хаотична и в пространстве и во времени. Тем не менее, рассматриваемые в качественной теории динамических систем вопросы чрезвычайно полезны как для понимания путей развития турбулентных течений [c.42]

В [1.53] рассмотрены результаты определения частоты выбросов /в при полностью развитом турбулентном течении в прямоугольном канале с применением нескольких методов опознавания процессов обновления подслоя при разных порогах дискриминации V — квадрантного метода [1.47], метода определения /в по амплитуде пульсации и [1.33] и метода VITA [1.51. В качестве контрольного использовался визуальный метод определения /в при тех же условиях. Из сопоставления с результатами визуальных исследований выявлены следующие закономерности, характерные для указанных методов регистрации выбросов. При низком уровне дискриминации эти методы регистрируют практически все визуально регистрируемых выбросов. Однако при этом регистрируется много ложных выбросов, которые не соответствуют визуально наблюдаемым выбросам. В этом случае доля значимых детекций составляет небольшой процент от общего количества Nd детекций. При слишком высоком уровне дискриминации практически все No детекций соответствуют визуально регистрируемым выбросам. Однако при этом большой процент визуально наблюдаемых выбросов не регистрируется. Если же выбран такой порог дискриминации, при котором Nd = Nv, то лишь часть из общего количества Nd детекций соответствует визуально наблюдаемым выбросам, остальные же детекции являются ложными. [c.48]

В Польше разработана противоточная машина КРР (рис. 5.2, г). Особенность машины — высокий пенный слой, отсутствие промывной воды. Крупнозернистая часть хвостов разгружается через выпускной клапан, а остальная — через наружный шиберный карман, обеспечивая регулировку уровня пульпы в камере (на рисунке не показаны). Питание в машину поступает через карман, в котором расположены аэраторы. Поток пульпы проходит над ними и поступает в камеру. Часть камеры между порогом и краем сливного желоба предназначена для самоочистки образующейся пены. Замена механических флотационных машин в перечистном цикле на машины КРР позволила повысить содержание серы в концентрате на 7—8 % без снижения извлечения, что объясняется интенсификацией процессов вторичной концентрации в высоком пенном слое машины и отсутствием турбулентных потоков в камере, способствующих механическому выносу породы. Воздух в машину подается через паралитовые плиты с порами диаметром 30 и 40 мкм. [c.98]

В последнее время вискозиметр был усовершенствован С. С. Воюцким к Р. М. Панич [61]. Они удалили перегородки и кожух для термометра, что позволило отодвинуть порог турбулентности, а также производили измерение не с постоянным грузом, а с набором грузов, что дало возможность проверить правильность работы модифицированного прибора. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология