Расход энергии на разделение

Рис. 20. Зависимость расхода энергии на разделение газа от содержания водорода в исходном газе (газ сжат до 4,2 МПа и охлажден до —30 °С)

Внешняя работа в подобном процессе при получении кислорода чистотой 99% составляет 0,074 кВт -ч/нм газа. В реальном необратимом процессе разделения воздуха вследствие потерь холода в окружающую среду и гидравлического сопротивления аппаратуры расход энергии на разделение воздуха значительно кВт ч/нм выше и составляет не менее 0,5 кВт- ч/нм газа. [c.231]

Расход энергии на разделение дисперсии в циклоне пропорционален массовому расходу дисперсии и перепаду давления. Последний определяется гидравлическим сопротивлением циклона, которое складывается из сопротивлений на входе и выходе из циклона и сопротивлений движению потока в отдельных его зонах. В связи со сложностью определения истинных скоростей движения потока в различных зонах рабочего объема циклона расчет ведут обычно по скорости, отнесенной ко всему поперечному сечению цилиндрической части циклона, используя при этом эмпирические коэффициенты сопротивления. Для уменьшения расхода энергии на очистку в ряде конструкций циклонов на выхлопной трубе устанавливаются устройства для преобразования кинетической энергии потока в энергию давления (улитка или кольцевой диффузор). [c.240]

Наименьший расход энергии на разделение оказывается в том случае, когда отбор чистых компонентов предусмотрен в виде дистиллята, т. е по схеме 1. Наоборот, установка будет расходовать наибольшее количество энергии, если отбор продуктов (чистых компонентов) будет предусмотрен в виде ку-б.овой жидкости, т. е. по схеме 2. [c.130]

Gk — количество тепла, подводимого к кипятильнику. Суммарный расход энергии на разделение [c.282]

Сравним ориентировочно расходы энергии на разделение этан-этиленовой смеси по конденсационно-испарительной схеме и по ректификационной схеме с тепловым насосом (рабочее вещество— этан). При абсолютном давлении в колонне 6 ат и разности температур в конденсаторе-испарителе 6,5°С абсолютное давление, при котором испаряется этан, равно 2,4 ат. [c.303]

Расчет, аналогичный предыдущему, был проведен и для конденсационной схемы отбензинивания. Он показал, что после рекуперации холода (теплообмен сепарированного конденсата с сырьем) дальнейшее повыщение температуры питания нецелесообразно поэтому конденсат поступает на ректификацию при Т = 298 К. Расход энергии на разделение при температуре питания, равной 283 °К, на 3% выше, чем при 298 °К (без учета дополнительных затрат на охлаждение от 298 до 283 °К). [c.359]

Гидравлическое сопротивление аппарата, а также расход энергии на разделение заданного объемного расхода пылегазовой смеси тесно связаны с геометрическими размерами циклона. [c.148]

Расход энергии на разделение данной газовой смеси (в том числе и воздуха) может быть различным и зависит от применяемого способа. Введение тех или иных усовершенствований позволяет уменьшать потери от необратимости и тем самым снижать расход энергии. Однако в этом случае, как и во всех других, существует нижний предел, определяемый минимальной затратой работы. [c.46]

С увеличением скорости газа повышается коэффициент теплопередачи, сокращается число труб и поверхность теплообмена (т. е. габариты и вес теплообменника), но, с другой стороны, увеличивается длина труб, возрастает гидравлическое сопротивление потоку газа, в результате чего повышаются потери давления в теплообменнике и в конечном счете возрастает удельный расход энергии на разделение воздуха. [c.432]

Режимам с минимальным расходом энергии на разделение (минимальным значением отношения L /F) отвечает линия BD. [c.290]

При повышенных температурах окружающего воздуха и охлаждающей воды необходимо дополнительно охлаждать воздух, поступающий в блок разделения или осушки. Это снижает расход энергии на разделение воздуха и облегчает работу блоков осушки и регенераторов. [c.151]

Вследствие принципиально более правильного построения цикла с детандером расход энергии на разделение воздуха, несмотря на ограничение конечного давления расширения в детандере, получается значительно меньшим. [c.59]

Однако для повышения флегмового числа необходимо увеличить количество тепла, отнимаемого в конденсаторе и подводимого к испарителю, т. е. увеличить расход энергии на разделение. В каждом конкретном случае с учетом ряда факторов, определяющих как работу самой ректификационной колонны, так и работу связанного,с ней оборудования, выбирается оптимальное флегмовое число, и, следовательно, оптимальное число теоретических тарелок. [c.112]

Для принятых в расчетах условий общий расход энергии на получение кислорода в схеме с предварительным охлаждением уменьшается на 12% по сравнению со -схемой без предварительного охлаждения, при этом расход энергии на разделение остается постоянным, а расход энергии на покрытие холодопотерь понижается на 21%. [c.161]

Зависимость В д, Дя L ot представлена на фиг. 5. При Q = 1,5 ккал/нм п. в. В = 0,086 нл< /нл1 п. в., расчетный расход энергии составляет = 0,535 кв/и-ч/нл Og. Расход энергии на покрытие холодопотерь, т. е. на сжатие воздуха с 6,4 до 160 ата за вычетом энергии, возвращаемой детандером (около 1% от общего расхода энергии), составляет 0,065 квт-ч/нм О , или 14% от расхода энергии на разделение. [c.167]

В установках низкого давления с увеличением потерь холода в окружающую среду, а следовательно, и количества детандерного воздуха, расход энергии на разделение вначале снижается в связи с уменьшением количества флегмы, расходуемой на процесс ректификации, а затем возрастает, поскольку сильно увеличивается количество перерабатываемого воздуха. [c.185]

Расход энергии на разделение воздуха зависит не только от схемы разделительного аппарата, но и от ряда других факторов, а именно от величины гидравлических, температурный, концентрационных напоров в различных аппаратах, к. п. д. компрессоров и детандеров, потерь холода в окружающую среду, а также от построения холодильного цикла. [c.192]

При переводе установок, предназначенных для получения жидкого кислорода, на получение жидкого азота, не всегда могут быть использованы резервы холодопроизводительности, связанные с уменьшением расхода энергии на разделение, так как машины и аппараты установки рассчитаны для работы в режиме получения жидкого кислорода. [c.229]

При использовании холодильных циклов с дросселированием параметры самого процесса разделения в ректификационной колонне при данной холодопроизводительности цикла на затрату энергии не влияли, хотя сам процесс разделения по существу требует определенной затраты энергии. При построении холодильного цикла с детандером процесс разделения отражается на общей затрате энергии, так как ограничивает конечное давление расширения величиной порядка 0,6 Мн м и, следовательно, при той же холодопроизводительности требует повышения давления, а значит, увеличения затраты энергии по сравнению с затратой энергии в чисто холодильном цикле. Вследствие принципиально более правильного построения цикла с детандером расход энергии на разделение воздуха, несмотря на ограничение конечного давления расширения воздуха в детандере, получается значительно меньшим. [c.56]

Для расчета статики конденсационно-испарительного процесса была разработана специальная методика 1[4. 5], предполагающая применение вычислительных машин. Проведенные по этой методике расчеты разделения смесей этилен—этан, пропилен—пропан и воздуха по конденсационно-испарительному методу [5, 6] показали, что расход энергии на разделение может быть снижен по сравнению с обычными системами ректификации на 20— 50%. Уменьшение энергозатрат достигается за счет того, что при разделении по конденсационно-испарительному методу подвод холода и тепла осуществляется при переменных температурах, что позволяет обеспечить в процессе разделения уменьшение температурных напоров, и следовательно, сократить потери, связанные с необратимостью процесса. В отличие от этого в обычных ректификационных схемах весь холод и все тепло, необходимые для осуществления разделения, подводятся соответственно при наинизшей и наивысшей температурах процесса. [c.169]

На рассмотренной -установке расход энергии на разделение воздуха велик. Так как стоимость продуктов разделения определяется преимущественно удельным расходом энергии (сырье в этом производстве бесплатное), то усовершенствование шло преимущественно по пути изыскания способов уменьшения расхода энергии. В этом направлении достигнуты очень большие успехи. Рассмотрим два очень важных усовершенствования, применяемых на современных мощных разделительных установках. [c.121]

Из перечисленпых на стр. 366 этапов работы фильтрующих центрифуг периодического действия лишь один — третий— является собственно рабочим, производительным. Кроме того, во время разгона затрачивается дополнительная бесполезная работа на сообщение кинетической энергии барабану, снимаемой затем тормозом. Желание увеличить производительное время работы центрифуг и уменьшить расход энергии на разделение суспензий побудило создать автоматические центрифуги фильтрующие и отстойные, [c.369]

Из анализа данного выражения следует, что чем выше касательная скорость, тем легче вьщелить частицы из потока. Эффективность циклона зависит от физико-химических свойств твердой фазы, расхода энергии на разделение и геометрических параметров аппарата. [c.12]

Более того, в этих главах путем сравн ния материальных и сопловых балансов ректификационных колонн при различных энергетических уровнях исходной смеси получены критериальные уравнения (III, 16 и др.), позволяющие в каждом отдельном случае выбрать тот или иной энергетический уровень, как наиболее выгодный по расходу энергии на разделение. Салга возможность возникновения такого рода критериальных уравнений, основана как раз на общности протекающих процессов, различающихся лишь фп.чическим состоянием исходной смесл. Отсюда следует, что если процесс, протекающий в конденса-цпонно-отпарных колоннах является в действительности процессом ректификации, то для расчета таких колонн, имеющих дело с многокомпонентными смесями, полностью применима и повая предпосылка. [c.150]

Конечной задачей расчета ректификации является определение размеров колонн и расходов энергии на разделение. Для решения указанной задачи необходимо располагать значениями коэффициентов массопередачи, данными по физико-химическим свойствам смеси, величиной уноса, знать реальные поля коп-центраций в обеих фазах и т. д. Ввиду значительной сложности решения уравнений, описывающих процесс ректификации с учетам этих данных, на практике расчет проводят в две стадии. Вначале выполняют статический расчет, в результате которого определяют количества пара и жидкости в колонне, уровень ввода питания в колонну и высоту колонны, выраженную в чи- слах теоретических тарелок или в единицах переноса массы. Затем проводят кинетический расчет с определением высоты колонны через к. п. д. тарелки, высоту, эквивалентную одной теоретической тарелке (ВЭТТ), или высоту единицы переноса (ВЕП). [c.19]

По данному уравнению, воспользовавшись указанной диаграммой, получают, что для обычной схемы ( 100 моль1ч) величина Л = 129890 кдж ч-, в случае схемы с двумя потоками питания (Р=64,8 моль ч) величина Л = 144 560 кдж ч. Таким образом, общий расход энергии на разделение смеси метан-этилен по обычной схеме равен 326 820 кдж1ч, а по схеме с двумя потоками питания — 296 650 кдж ч, т. е. примерно на 10% меньше. [c.256]

Таким образом, расход энергии на разделение этан-этилено- [c.304]

Выбор и расчет схем компрессии газов пиролиза — одна из главных технологических задач при проектировании агрегатов газоразделения, в частности установок для извлечения этилена и пропилена из смеси. При получении легких олефи-нов в установках разделения газов необходимо давление порядка 30—40 ат, что достигается многоступенчатым комприми-рованием газового сырья. При оценке той. или иной схемы компрессии наряду с величиной энергозатрат на сжатие (40—50% от общего расхода энергии на разделение) важным показателем является надежность работы компрессионного оборудования. Поскольку при сжатии пирогаза возможна полимеризация диеновых углеводородов, степень надежности определяется количеством тяжелых фракций в компримируе-мом газе. Степень полимеризации сильно зависит от температуры процесс протекает достаточно интенсивно лишь при температурах выше 85 °С. [c.309]

СгНб позволит значительно уменьшить расход энергии на разделение нри одновременном значительном снижении стоимости строптельства. [c.53]

При получении газообразных кислорода и азота сжижение всего перерабатываемого воздуха (или большей его части в установках для получения воздуха, обогащенного кислородом) необходимо лишь для ректификации жидкото воздуха. Если пренебречь незначительным расходом энергии на разделение газа, то холодопроизводительность цикла определяется лишь потерями холода в окружающую среду и неполнотой [c.718]

Рассмотрение составляющих в расходе энергии на разделение воздуха (см. п. 6) показывает, что из аппаратов ВРУ решающее влияние на показатели оказывают для узла охлаждения — эффективность работы теплообменников( регенераторов), в которых происходит охлаждение воздуха и подогрев продуктов разделения для узла ректификации — эффективность работы ВК, в которой происходит окончательное разделение воздуха. На долю этих аппаратов приходится 65—80% общих потерь эксергии в аппаратах блока разделения воздуха. Так как энергетические затраты составляют основную долю в стоимости продукта, то эффективность работы указанных аппаратов оказывает решающее влияние и на суммарные затраты. Поэтому основными параметрами, подлелчащими определению [c.197]

Как известно (см. гл. И), количество флегмы, орошающей верх нюю часть колонны низкого давления, превышает минимально необхо димое ее количество (в особенности при иопользовании охладителей азотной флегмы и жидкости испарителя). Это облегчает условия ректификации, так как приводит к увеличению р-азности концентраций (А ) и температур (АГ) на тарелках колонны и позволяет уменьшить их число. Вместе с тем тепло- и массообмен при больших разностях температур и концентраций приводят к увеличенным потерям от необратимости и к дополнительному расходу энергии на разделение. [c.212]

Представляют интерес схемы высокого давления, в которых д метанизации предшествует депропанизация. Депропанизатор уст навливают между ступенями компрессии. Целесообразность прим [нения такой схемы для переработки газа, получаемого при пир 1лизе бензина, и более тяжелых видов сырья объясняет [благоприятными условиями для очистки газа от НгЗ раствор( [этаноламинов, так как исключается возможность разбавления загрязнения- абсорбента конденсирующимися тяжелым и углево [родами [127]. Кроме того, при использовании этой схемы рез уменьшается возможность забивки системы образующимися по/ мерами, уменьшается расход энергии на разделение и сокращз [c.114]

В установках для получения жидкого азота в жидком виде получается лишь небольшая часть от азота, содержащегося в воздухе. Остальная часть азота вместе с кислородом выбрасывается в атмосферу. Минимальный расход энергии на разделение воздуха в этом случае, естественно, значительно меньше, чем 0,016 квт1ч-кГ Na- [c.205]

При заданном составе продуктов разделения число теоретических тарелок в колонне определяется флегмовым числом. С увеличением флегмового числа возрастают концентрированные напоры (в диаграмме х—у увеличивается расстояние между рабочими линиями и кривой равновесия) и уменьшается число теоретических тарелок. Однако для повышения флегмового числа необходимо увеличить количество тепла, отнимаемого в конденсаторе и подводимого к испарителю, т. е. увеличить расход энергии на разделение. В каждом конкретном случае с учетом ряда факторов, определяющих как работу самой ректификационной колонны, так и работу связанного с ней оборудования, выбирается оптимальное флегмовое число и, следовательно, оптимальное число теоретических тарелок. [c.110]

Совместным решением уравнений (10), (11), (12), (15) и (17) определяют значения Bejd, 5 /а, Д, Кт и Кр. Зависимость Вв/д, Д и L от Qo. с см. на рис. 5. При Qo. = 150 кдж1кмоль п. в. Вв/д = 0,06 кмоль кмоль п. в., расчетный расход энергии Ьк = 44,7 Мдж кмоль О а. Расход энергии на покрытие холодопотерь составляет 10% от расхода энергии на разделение против 14% в схеме без предварительного аммиачного охлаждения. [c.166]