Теплообменники регенеративные труба в трубе

Скребковые кристаллизаторы. На установках депарафинизации с применением избирательных растворителей процесс кристаллизации твердых углеводородов обычно осуществляется в горизонтальных многосекционных скребковых кристаллизаторах, представляющих собой теплообменники типа труба в трубе (рис. 54). Кристаллизаторы делятся на регенеративные, в межтрубных прост- [c.162]

Теплообменники регенеративного типа могут работать в двух режимах непрерывно или единичной операцией, так что теплообменник, насадка которого была нагрета до определенной температуры, используется для нагрева жидкости на определенный период. Теплообменники такого типа применяются очень часто, например, в современных воздухопроводах (аэродинамических трубах), которые работают в течение короткого времени. Для нагрева воздуха в такой трубе до необходимой температуры во время ее действия требуется большой тепловой поток. При помощи электрического нагревателя создать такой поток очень трудно. Целесообразнее накопить это тепло в регенеративном теплообменнике до действия трубы. Граничные условия, описывающие эту единичную операцию регенератора, следующие [c.594]

Испаритель типа И-89 поверхностью 3,6 ж2 закреплен на задней стенке. На дне витрины установлен регенеративный теплообменник типа труба в трубе . Слив конденсатора проходит через водяной затвор, препятствующий попаданию посторонних запахов в витрину. На дне витрины имеются три решетки для укладки продуктов. С фасадной стороны витрины сделана полка для сумок покупателей. [c.464]

Регенеративные кристаллизаторы — горизонтальные теплообменники типа труба в трубе состоят из десяти секций. Внутренняя труба диаметром 150 мм снабжена скребками с пружинным нажимом. Герметичность аппарата, устраняющая утечки масла, растворителя и охлаждающей жидкости, достигается соединением наружной и внутренней трубы сваркой с одного конца и специальными сальниковыми компенсаторами, компенсирующими тепловое расширение труб, с другого конца. [c.156]

Скребковые кристаллизаторы. На установках депарафинизации с применением избирательных растворителей процесс кристаллизации твердых углеводородов обычно осуществляется в горизонтальных многосекционных скребковых кристаллизаторах, представляющих собой теплообменники типа труба в трубе (рис. 4.16). Кристаллизаторы делятся на регенеративные, в межтрубных пространствах которых движется охлаждающая жидкость — фильтрат, а также на аммиачные, пропановые и этановые, в которых охлаждение происходит за счет испарения соответственно аммиака, пропана и этана. В регенеративных кристаллизаторах суспензия сырья 5 проходит по внутренним трубам 2, а хладоагент 3 движется противотоком к раствору сырья по межтрубному кольцевому пространству (между наружной трубой 1 и внутренней трубой 2). [c.540]

Зарубежные фирмы, изготавливающие регенеративные теплообменники типа труба в трубе для малых холодильных машин, уделяют большее внимание интенсификации теплообмена в аппарате. 216 [c.216]

Регенеративный теплообменник с восходящей газовзвесью представлен на рис. 4. Основными элементами аппарата являются две трубы-нагреватели, через одну из которых пропускается газ-теплоноситель, а через другую — нагреваемый воздух. В нижнюю часть каждой из труб подводится по течкам промежуточный теплоноситель, который потоками газа и воз- [c.16]

При проектировании теплообменных аппаратов, работающих при больших плотностях тепловых потоков, всегда необходимо интенсифицировать теплообмен между хладагентом и внутренней поверхностью каналов или труб. Причем это касается как аммиачных, так и фреоновых систем охлаждения. Если учесть, что коэффициент теплоотдачи от хладагента при перемежающемся и дисперсном течении значительно больше, чем при расслоенном или однофазном, то целесообразно искусственно создавать режимы интенсивного теплообмена. На практике это достигается дополнительным введением пара в жидкостную линию или включением регенеративного теплообменника на линии подачи хладагента насосом в аппарат для повышения паросодержания. Кратность циркуляции хладагента должна быть такой, чтобы массовый его расход был достаточным для создания режима смачивания поверхности труб или каналов на выходе из аппарата при дисперсном режиме течения. [c.112]

В реально м цикле (/V>0) с ростом холодо- или тепло-производительности повышается температура охлаждаемого потока или снижается температура нагреваемого потока на входе в камеру. В холодильном цикле это влияние с ростом параметра ц возрастает, а при нагреве— снижается. В регенеративном цикле температура сжатого газа повышается с ростом ц, а разность температур уменьшается. Так как наибольший эффект вихревого температурного разделения сжатого газа (разность Т г—Гх), определяющий значения (ДТ х)рег и (ДТ г)рег, достигается при больших ц, то естественно различное влияние, например, недорекуперации в теплообменнике на эффекты охлаждения и подогрева. В режиме подогрева, особенно при высоком заданном значении Тт, подогрев газа происходит в основном в вихревой трубе и роль теплообменника невелика. Наоборот, при охлаждении регенерация холода суш,ественно влияет на эффект охлаждения. В связи с этим необходимо тщательно подходить к выбору теплообменника и устранению потерь холода в окружаюш,ую среду. [c.176]

Несколько облегчила обслуживание таких установок постановка в машинном отделении теплообменника (аккумулятора). Схема с теплообменником показана на фиг. 145, б. Иногда эту схему называют схемой с нижним расположением отделителя жидкости. Внутри отделителя жидкости и одновременно теплообменника б находится змеевик, по которому из трубопровода 1 подается жидкое рабочее тело из линейного ресивера. В этот же сосуд направляется по трубе 5 нар из испарительных змеевиков. Скорость пара в сосуде понижается до 0,7—0,8 м сек, так как диаметр сосуда значительно больше диаметра трубы. В данном случае, если пар несет с собой капельки жидкости, они будут, теряя свою скорость, отделяться от пара и опускаться на дно сосуда. За счет кипения этой жидкости будет происходить охлаждение жидкого рабочего тела в змеевике и тем самым осуществляться регенеративный процесс в теплообменнике. Осушенный пар из отделителя жидкости по трубе 7 засасывается компрессором. [c.301]

Регенеративный воздухоподогреватель с падающей насадкой показан на рис. 7-16 [Л. 5]. Сыпучая насадка равномерно распределяется по сечению шихты и свободно падает вниз навстречу греющим газам,, движущимся противоточно со скоростью, меньшей скорости витания частиц (выноса частиц из шахты быть не должно). Нагретая насадка переходит по трубе вниз, в воздушную камеру, где опять распределяется равномерно по сечению и, падая навстречу воздуху нагревает его. Насадка после падения собирается под воздушной камерой и вновь возвращается в газовую камеру ковшовым элеватором или пневматическим путем. Описываемый воздухоподогреватель работает по схеме противотока, но, как и в теплообменниках других типов, в нем может быть применен прямоток в таком случае частицы теплоносителя транспортируются наверх. Длительность нагревания частиц в каме- [c.152]

Несколько облегчило обслуживание установок со схемой по первому способу подачи (рис. 6.7, б) включение теплообменника (аккумулятора). Иногда ее называют схемой с нижним расположением отделителя жидкости, поскольку его обычно устанавливают, в машинном отделении. Внутри отделителя жидкости (теплообменника) 6 находится змеевик, в который по трубопроводу / подается жидкий хладагент из охладителя или линейного ресивера. В этот же сосуд по трубе 5 направляется пар из испарительных змеевиков. Скорость пара в сосуде понижается до 0,5—0,6 м/с, так как его диаметр значительно больше диаметра трубы. Поэтому, если пар несет с собой капельки жидкости, то они должны, теряя свою скорость, отделяться от пара и накапливаться в нижней части сосуда. За счет кипения этой жидкости происходит охлаждение жидкого рабочего тела в змеевике, и тем самым осуществляется регенеративный процесс в теплообменнике. Осушенный пар из отделителя жидкости по трубе 7 засасывается компрессором. Несмотря на некоторое уменьшение опасности гидравлических ударов, на уменьшение необходимости точного дозирования подачи хладагента (поскольку кратность циркуляции может быть несколько больше единицы, а это способствует увеличению интенсивности теплообмена из-за появления влажного хода в испарителе), применение рассматриваемой схемы не устранило серьезных недостатков непосредственного охлаждения. По-прежнему осталось большое количество регулирующих вентилей возможность испарения жидкости в теплообменнике ограничена количеством теплоты, которое можно отвести от охлаждаемой в змеевике жидкости, а потому возможны и переполнение теплообменника, и влажный ход компрессора. [c.189]

Аммиачные кристаллизаторы. Аммиачные кристаллизаторы также являются теплообменниками труба в трубе , мало чем отличающимися от регенеративных. Основные их размеры одинаковы. Каждый кристаллизатор состоит из десяти секций, пяти труб по высоте. [c.157]

Заменить трубы на большие, установить регенеративный теплообменник [c.229]

Пучки временных труб. Аппараты холодильных машин очень часто выполняются в виде пучков оребренных труб, обтекаемых воздухом (воздухоохладители, воздушные конденсаторы) или паром холодильного агента (регенеративные теплообменники). [c.25]

Регенеративные теплообменники кожухотрубного типа используются лишь в установках крупной производительности. Конструктивно эти аппараты не отличаются от обычных кожухотрубных теплообменников жидкость проходит внутри труб, пар в межтрубном пространстве за счет установленных перегородок обеспечивается несколько последовательных ходов пара. [c.216]

Расчет а . В регенеративных теплообменниках кожухотрубного типа наблюдается поперечное обтекание паром пучка гладких или оребренных труб. В этом случае определение коэффициентов теплоотдачи от поверхности пучка труб к пару рекомендуется проводить по обобщенным зависимостям (11.15) — для пучка гладких труб и (11.16) или по данным Э. С. Карасиной [45] — для пучка оребренных труб. [c.222]

Во ВНИХИ Н. М. Поволоцкой получены некоторые данные о работе фреонового регенеративного теплообменника ТФ-80. Теплообменник представлял собой стальную обечайку с внутренним диаметром 207 мм, внутрь которой вставлен трехзаходный змеевик из накатной трубы с коэффициентом оребрения 3,5. Состояние входящего 222 [c.222]

Для расчета коэффициентов теплоотдачи со стороны пара в регенеративных теплообменниках кожухозмеевикового типа рекомендуется использовать уравнения (11.15) для гладких труб и (11.16) для [c.223]

Рис. II—12. Теплообменник регенеративный типа труба в трубе на базе профильной алюминиевой двустенной трубы

Вместо регенеративных воздухоподогревателей на ряде НПЗ за рубежом стали применять теплообменники с тепловыми трубами. В обычном варианте теплообменники с тепловыми трубами для системы газ — газ аналогичны воздушным конденсаторам с оребренными трубами, но в иих два изолированных канала для дымовых газов и для нагреваемого воздуха. В первом канале — зона испарения рабочей жидкости, находящейся внутри тепловых труб, во втором — зона конденсации. Уплотнительно-разделительная перегородка одновременно служит опорой для длинных труб. Обычно тепловые трубы устанавливают с регулируемым наклоном к горизонтали (зона испарения в каждой трубе ниже зоны конденсации), что позволяет изменять тепловую нагрузку. Число труб по ходу газов —от 4 до 10 и, как правило, определяется допустимым снижением давления газа по той же причине скорость газа не превышает 2—4 м/с. [c.71]

Рис. 121. Регенеративный теплообменник типа труба в трубе фирмы Данфосс [8Ц

По конструктивному исполнению различают регенеративные теплообменники типа труба в трубе , кожухозмеевиковые и кожухотрубные. Теплообменники типа труба в трубе (рис. II—12) изготовляют на базе профильных алюминиевых двустенных труб (табл. II—10) и применяют в холодильных машинах холодопроизводительностью от 6 до 40 кВт при стандартных условиях. [c.86]

Т аблица П-10 Профильные алюминиевые двустенные трубы для регенеративных теплообменников типа .труба в трубе [c.87]

Теплообменники (регенеративный и паровой) и конденсатор-испаритель — кожухотрубчатые горизонтальные, с медными наружнооребренными теплообменными трубами. [c.66]

В [5] показано, что судить о преимуществе той или иной поверхности по коэффициенту Е еще недостаточно , так как большое влияние на эту величину оказывает ско-рость потока. Необходимы дополнительные условия для правильного сравнения поверхностей. Таким условием в [5] взято постоянство отношения No = N F для сопоставляемых вариантов, а разница в съемах теплоты в этих вариантах находилась по графику E(Nq). Для оценки габаритных размеров был введен коэффициент компактности, представляющий собой отношение площади поверхности нагрева к занимаемому объему, т. е. П=Р/У. Оценка поверхностей по габаритным размерам проводилась по графику E No n). При =idem меньшие габаритные размеры имеет поверхность, у которой величина NolU меньше. На основании этой методики проведено сравнение поперечного внешнего обтекания труб и течения в трубе. Покачано безусловное преимущество внешнего обтекания, что нашло применение при разработке малогабаритных теплообменников, идея создания которых — сочетание преимуществ пластинчатых и профильных поверхностей. Практическая реализация этой идеи — изготовление теплообменников из штампованных листов — открыла новое направление при создании высокоэффективных поверхностей для регенеративных воздухоподогревателей ГТУ. [c.10]

Как пример агрегата с переменным во времени температурным и тепловым режимами можно также указать на регенеративный теплообменник, в частности регенераторы мартеновских печей и нагревательных колодцев. Для этих тепловых устройств важным параметром для автоматического регулирования является частота реверсирования. Как известно, увеличение частоты реверсирования регенеративного газо- или воздухонагревателя, с одной стороны, ухудщает результаты работы печи вследствие увеличения длительности перерывов в питании печи теплом во время перекидок и потерь топлива в дымовую трубу, с другой — улучшает работу печей вследствие уменьщений колебаний температуры подогрева газа и воздуха. При известных упрощениях оптимальное решение этой задачи для различных отрезков времени периода работы печи может быть получено аналитическим путем [352, 356, 357], что и является аналитическим обоснованием системы автоматического регулирования регенеративного теплообменника. [c.543]

В настоящее время в котельных установках применяются трубчатые и регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели. Трубчатые воздухоподогреватели громоздки. Для уменьшения габаритов необходимо переходить к трубам малого диаметра, что возможно до определенного предела, ниже которого возникают трудности технологического порядка. Регенеративные воздухоподогреватели компактные, материал для изготовления поверхности теплообмена дешевый. Существенным недостатком их являются перетечки воздуха через неплотности в скользящих уплотнениях и перенесение воздуха каналами в газовую среду. Постоянные потери воздуха в течение всего эксплуатационного периода снижают к. п. д. котельной установки. Применение такого рода теплообменников является вынужденным явлением, связанным с введением крупных блоков. По мере повышения экономичности блоков станет необходимостью замена вращающихся регенераторов более совершенным аппаратом. В этом отношении наиболее перспективным является рекуперативный тип теплообменного аппарата, обеспечивающий "практически нулевые перетечки. Поэтому для блока П50 Мет электростанции Парадайз американская фирма поставила котлы производительностью 3630 т ч с трубчатым воздухоподогревателем блочного типа для подогрева воздуха от 45 до 290° С. [c.102]

Принципиальные схемы регенеративных холодильнонагревательных установок приведены на рис. 67. Сжатый газ проходит теплообменник 1, где охлаждается (рис. 67, а) или нагревается (рис. 67,6) потоком охлажденного или нагретого газа, выходящего из термокамеры 3. Далее сжатый газ поступает в вихревую трубу 2. где разделяется на охлажденный и нагретый потоки. Один из них (в зависимости от назначения установки) направляется в термокамеру, а оттуда в теплообменник сжатого газа. Охлажденный поток из теплообменника 1 можно подавать на охлаждение камеры разделения вихревой трубы (рис. 67,б). [c.174]

Особенностью регенеративных циклов с вихревой трубой является то, что на регенерацию (за исключением случая применения охлаждаемой вихревой трубы при ц.= 1) направляются потоки в количестве ц, (охлаждение) или (1 — и) (нагрев) от расхода сжатого газа. Это ограничивает уровень достижимых температур охлажденного и нагретого потоков. При анализе регенеративного цикла удобно пользоваться выражением для относительной температуры охлажденного и нагретого потоков, полученным А. П. MepкyJJOBым для идеализированной установки с противоточным теплообменником. Принято, что гидравлические сопротивления в элементах схемы пренебрежимо малы и теплоемкость рабочего тепла Ср = сопз1 [16]. Тогда [c.175]

В регенеративных теплообменниках поток нагревается от 103 до 149°С и догревается до 153°С в специальных теплообменниках 2. В качестве теплоносителя используется теплотехническая вода. Этот способ нагрева принят только для опытнопромышленной установки, чтобы предотвратить возможный перегрев и вскипание воды в трубах печи. [c.225]

Влияние слоя отложений на коррозию в регенеративных воздухоподогревателях несколько отличается от такового для рекуперативных теплообменников или газоходов и дымовых труб. Вследствие цикличных изменений температуры металла и несоответствия объемного расщире-яия металла и защитной пленки возникают напряжения в пленке, ведущие к разрущению последней. Кроме того, наличие отложений с малой теплопроводностью усиливает процессы конденсации кислоты и тем самым усиливает коррозию по сравнению со стационарными условиями. [c.170]

Регенеративные теплообменники используют только при высоких температурах теплоносителей (800—1000 С), с алюминиевой гофрированной лентой в холодильных установках для глубого охлаждения азота (до минус 185 °С). Регенера торы с движущимся твердым промежуточным теплоносителем применяют для нагрева газов и паров органических жидкостей, до высоких температур, при этом используют трубы и камеры из легированных сталей, облицованные карборундом. [c.246]

Определение а . В регенеративных теплообменниках наиболее распространенных типов — кожухозмеевиковых и кожухотрубных — жидкий фреон течет внутри труб, прямых или изогнутых. При значениях диаметров труб (8—19 мм), принятых в отечественной практике для Ф-12, Ф-502, Ф-142, имеющих в рабочем интервале температур значение кинематической вязкости V = (0,15- 0,25). 10 м 1сек, режим движения жидкости в трубах будет турбулентным или переходным от ламинарного к турбулентному. В этих условиях коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по уравнению для вынужденного движения жидкости в трубах и каналах при турбулентном и переходном режимах — уравнение (11.11). При расчете для теплообменника типа струба в трубе , где жидкий фреон течет в межтрубном канале, рекомендуется использовать формулу (11.13). [c.221]

В. М. Шавра во ВНИХИ исследовал регенеративный теплообменник ТФ-14 поверхностью 0,0785 м , входящий в комплект фреонового агрегата производительностью 3000—4000 ккал/ч. Теплообменник представлял собой стальную трубу (0 57x4 мм), внутри которой находился змеевик из медной гладкой трубки 0 10x1 мм. Змеевик имел 25 витков диаметром 32 мм с шагбм 15 мм между витками. [c.222]