Уголь угли текучесть

Для оценки поведения сыпучего материала под действием внешней нагрузки используют несколько характеристик угол естественного откоса а, начальное сопротивление сдвигу То, угол внутреннего трения ср, коэффициент внутреннего трения /, коэффициент внешнего трения коэффициент размалываемости Кр, коэффициент бокового давления I, коэффициент текучести К,- [c.152]

Псевдоожиженную плотную фазу можно рассматривать как невязкую капельную жидкость, постулируя, что для каждой частицы, сила трения газового потока в любой момент времени уравновешивается силами тяжести и инерции (таким образом, из рассмотрения исключаются соприкосновение частиц и касательные напряжения ). Если по каким-либо причинам псевдоожижение нарушается, плотную фазу в аспекте ее текучести следует рассматривать как механическую систему отдельных твердых частиц. Свойства этой системы следует выражать в зависимости от таких характеристик текучести, как когезионный фактор, угол внутреннего трения и срезающие усилия. [c.567]

Проиллюстрируем применение кинематического метода при определении предельной нагрузки для тонкостенной цилиндрической обечайки, подверженной действию внутреннего давления. Предположим, что под действием внутреннего давления обечайка получила в стадии предельного равновесия некоторую деформацию, обеспечивающую в окружном направлении напряжения по всей длине обечайки, равные пределу текучести, а в месте сопряжения обечайки с днищем образовался пластический щарнир. Обозначим приращение радиуса оболочки через у (рис. 4.15), а угол поворота меридиана в месте сопряжения оболочки с днищем через 0. Тогда изменение внутренней энергии системы [c.256]

Угол естественного откоса порошков также не зависит от размера частиц в очень грубых порошках и возрастает при переходе к порошкам с мелкими частицами. По мере расширения слоя его текучесть (измеряемая, например, по сопротивлению, оказываемому слоем вращающейся в нем мешалке) возрастает в несколько десятков раз, а угол откоса значительно уменьшается, т. е. порошок приближается по свойствам к жидкости. [c.352]

Характер кривой напряжение — относительное удлинение зависит также от скорости деформации (рис. 5.3) и особенно сильно — от температуры. Если с увеличением скорости деформации предел текучести возрастает, а относительное удлинение при разрыве снижается, то при повышении температуры наблюдается обратная картина. Зависимость предела текучести от температуры в интервале от 25° С до точки плавления может быть выражена в полулогарифмических координатах прямой, угол наклона которой характеризует степень кристалличности полимера (рис. 5.4). [c.101]

Исходя ИЗ простых соображений, можно предположить, что прочность образовавшейся в процессе смешения ПВХ с пластификатором структуры будет пропорциональна как числу агрегатов в единице объема, так и прочности связей между агрегатами. Рассмотрим типичную кривую текучести модельной системы (рис. 12.1). Из рисунка видно, что эффективная вязкость системы с повышением скорости сдвига вначале уменьшается, т.е. наблюдается аномальная вязкость, обусловленная разрушением структуры и ориентаций ее обломков вдоль направления потока [82]. С достижением определенной скорости сдвига вязкость системы начинает расти, т.е. наступает дилатансия. Согласно [68] можно предположить, что возникающие при течении нормальные напряжения сдвига будут в противовес касательным напряжениям стремиться ориентировать цепочечные агрегаты перпендикулярно направлению потока. Когда длинные оси агрегатов составляют с направлением потока угол в 45°, тогда силы натяжения и удлинения , действующие на агрегаты со стороны жидкости, достигнут максимума, что приведет к разрыву агрегатов. Очевидно, что действие нормальных напряжений сдвига, стремящихся ориентировать агрегаты перпендикулярно потоку, должно привести к повышению эффективной вязкости системы. [c.263]

Достойно внимания, что куча песку имеет тот же характер текучести, как и вышеописанные суспензии. Ее пределу текучести соответствует угол склона, и при высших напряжениях сдвига она свободно течет (т. е. песок ссыпается). Сыпучие пески (плывуны) — это такого рода суспензии, в которых пространства между частицами песка заполнены водой. [c.230]

Рис. 11.27. Схема опыта для измерения предела текучести при простом сдвиге. Линия действия приложенного напряжения а образует угол ф с направлением первичного растяжения.

Угол внутреннего трения нелитифицированных глинистых сланцев равен нулю, и из диаграммы Мора следует, что они претерпевают пластическую деформацию, как только напряжение сдвига превысит их прочность сцепления (см. рис. 8.11). Пластическое течение такого типа иллюстрируется рис. 8.-17. Показанный образец был получен путем уплотнения бурового шлама, отобранного при разбуривании пород миоценового возраста, до объемной плотности 2,0 г/см . Этот образец подвергся деформации в модели ствола скважины, показанной на рис. 8.18, и начал течь при изотропном напряжении 11,7 МПа. Пластическое течение может происходить и в вязких глинах, даже если напряжение в них не превышает предела текучести. В этом случае впитывание воды из бурового раствора на пресной воде вызывает набухание глин и деформацию стенок скважины. [c.308]

Образование контактов между ориентнрованнымп частицами палыгорскита при расположении больших осей в параллельных плоскостях по схеме ребро — ребро, угол — угол н угол — ребро обеспечивает, как было уже сказано, наиболее прочное сцепление частичек. При приложеппи внешней сплы в направлении, па-раллельно.м плоскостям, для этих контактов характерны повороты частиц, вызывающие быстрые эластические деформации и значительное увеличение вязкости системы. При приложении сил в перпендикулярном направлении картина деформации пасты изменяется. Повороты частичек в этом иаправлении затруднены и в некоторых случаях, по-видимому, сопровождаются их разрушением, о чем свидетельствует возросший более чем вдвое условный статический предел текучести. В то же время возникает возможность более свободного развития пластического течения системы. [c.231]

Следует заметить, что ввиду сложности определяющих соотношений критерия (3.44) и критериев, рассматриваемых далее, при их теоретическом анализе и практической реализации возникают некоторые трудности с построением и исследованием соответствующих поверхностей текучести. Существенно снизить эти трудности можно, вводя в определяющие уравнения дополнительный параметр - полярный угол в девиаторной плоскости в (см. рис. 3.3), называемый в разных источниках [48, 123, 127, 128, 133, 152] по-разному угол вида напряженного состояния, угол подобия девиатора тензора напряжений, девиаторный угол, угол Лоде и т.п. Причем, под всеми перечисленными понятиями различные авторы подразумевают, вообще говоря, два разных угла (отсчитываемых от двух разных направлений в девиаторной плоскости). [c.302]

Тип этих аппаратов был предложен Гпзелером, один из вариантов его был рекомендован ASTM [50]. В смеситель с лопастями помещают тонко измельченный уголь и подвергают его слабому крутящему моменту порядка 0,5 Н-см. Пробу угля быстро нагревают до 300° С, а затем нагрев регулируют со скоростью 2—3° С/мин. Пока не наступило пластическое состояние угля, смеситель неподвижен. Он начинает вращаться, когда уголь приобретает определенную текучесть. Скорость вращения возрастает в зависимости от индекса текучести угля, проходит через максимум, иногда очень резкий, а затем уменьшается до нуля при превращении пластической угольной массы в полукокс (см. рис. 4). [c.55]

На рис. 165 представлена кривая, построенная по результатам испытания угля Мишон . Остальные угли дали примерно те же результаты. С увеличением процентного содержания пека в смеси увеличивается давление распирания — расширение основания пика кривой. Это позволяет предположить, что происходит постепенное расширение пластической зоны, что подтверждается расширением основания пика внутреннего давления в средней плоскости загрузки. Чтобы уточнить эти наблюдения, были изучены пластометрические кривые этих же шихт. Эти кривые, представленные на рис. 166, показывают, что в присутствии пека значительно изменяется зона текучести. При добавке небольшого количества пека в шихту максимум текучести достигается при температуре около 480 С. Очевидно, пек в какой-то степени растворяет уголь, делая его текучим. При добавке большего количества пека в нем самом проявляется свойство текучести, что приводит ко второму максимуму (при [c.405]

Как следует из таб шцы, с уменьмлением влажности шихты угол обрум1ивания и величина разброса таблеток уменьшаются, что свидетельствует об улучшении ее текучести. Однако с уменьшением содержания воды в катализаторе падает его активность и, как следствие, возникает необходимость в дополнительной его обработке. При влажности 6.1% масс, силикафосфатная шихта по текучести практически идентична [c.134]

Отпускные цены на топлива зависят от стонмостн добычи, переработки,, транспорта и сбытовых операций. Нефть и газ добываются главным образом на юго-западе страны, сравнительно далеко от крупнейших районов потребления энергии. Уголь добывается в основном в Аппалачском районе и районе Великих озер. Переработка угля и газа сравнительно проста для нефти она значительно сложнее, но переработка нефти является источником бензина для нужд транспорта, а также продуктов, непосредственно конкурирующих с другими видами топлива. Нефть и газ обычно приходится транспортировать на более дальние расстояния, чем уголь, но их текучесть позволяет тспользовать- [c.12]

В газификаторах с жидким теплоносителем уголь и газифицирующий агент вдуваются в расплавленный слой теплоносителя, который благодаря высокой теплоемкости способствует равномерному и стабильному превращению угля, а также сглаживанию последствий переменных ннфузок. В качестве теплоносителя могут использоваться расплавы золы, солей и металлов. В таком газификаторе просто рещается задача вывода остатка, так как остаток и теплоноситель находятся в одинаковом агрегатном состоянии. Для улучшения текучести шлака легко осуществима подача флюса. Аппараты могут работать на кислородном или воздушном дутье. [c.75]

Большая часть современЯых методов механических испьгганий предназначена дта получения такой информации о свойствах, которая может бьггь использована в расчетных оценках. Это пределы текучести металла, пределы вьшосливости, значения критических коэффициентов интенсивности напряжений и другие. Некоторая часть определяемых механических характеристик предназначена для сравнения металлов и сварных соединений между собой с целью выбора лучших из рассматриваемых вариантов. Это относительное удлинение, угол загиба, ударная вязкость, твердость, процент волокнистости в изломе и др. [c.131]

В процессе Синтойл измельченный уголь смешивают с возвратным ароматическим маслом в угольную пасту и ее поток вместе с водородом в высокотурбулентном режиме направляют через фиксированный слой алюмокобальтмолибденового катализатора [18—25]. В зависимости от условий работы получается тяжелое или легкое низкосернистое котельное топливо. Обычно степень превращения угля составляет 90—987о [18]. Например, уголь штата Кентукки с содержанием серы 5,5% и зольностью 16% может быть превращен в масло, которое обладает текучестью при комнатной температуре и содержит 0,2% серы, 0,8% азота и 0,2% золы. Процесс обычно проводят при 450 °С, 13,79 или 27,58 МПа, в зависимости от того, что является целевым продуктом — легкое или тяжелое масло. Время контакта— 2 мин. Выходы масла составляют около 0,477 м на 1 т угля при удельном расходе водорода 0,713—0,890 на 1 л масла, в зависимости от качества продукта. [c.198]

Задир образован ковшом экскаватора на трубе (01220 мм, 5 = 12 мм, сталь 17Г1С) Челябинского трубопрокатного завода. От горизонтального перемещения труба фиксировалась отвалами бульдозера. Размеры задира длина 9,3 мм, ширина 9-14 мм, глубина до 3,5 мм. Угол между образующей трубы и траекторией индентора со = 45°. Края дефекта цвета побежалости. Максимальные измеренные остаточные напряжения (рис. 4.20, 4.21 табл. 4.6) достигали 0,90 от предела текучести по техническим условиям (табл. 4.6). [c.354]

Граница пластичности [8], аналогичная границе определяемости 0,, и г] о, не является постоянной для одного и того же вида торфа, а изменяется со степенью его разложения и зависит от интенсивности механического диспергирования. Торфы низкой степени разложения обнаруживают хрупкий разрыв (признак полутвердой или твердой консистенций) при относительно высокой влажности, равной, например, 86,6% для низинного осокового торфа, R = 25%. Механическое диспергирование снижает границу пластичности за счет высвобождения механически связанной воды. Так, например, для низинного осокового торфа, R = 35%, переработанного только два раза в шнековом механизме, 0., при влажности 87% равен 17,5 Г/см , а rio и ri o, соответственно, 4,3 10 и 0,69- 10 пуаз. При этом значение 0, rio и ri o ниже, чем у того же торфа в ненерерабо-танном состоянии, а rio уменьшилась даже в пять раз- Дальнейшее диспергирование, как и в случае изменения показателей дисперсности [9], не приводит к столь существенному изменению реологических констант, и для пятикратно переработанного торфа при =84,5% они равны 0,3=12,5 f M , г1о=7,5 10 пуаз и ri o = 0,657 10 пуаз. Сравнение графиков а и б на рис. 1, характеризующих эффект диспергирования, показывает, что конечные прямолинейные участки деформационных кривых e(t) в первом случае имеют больший угол наклона к оси абсцисс, чем во втором. Это свидетельствует о значительной текучести переработанного торфа, имеющей место даже при влажности 80% и ниже. Значения г]о в этом случае доходят до 50 10 пуаз, а 0 и rio являются еще определяемыми, т. е. торфяная система пластична. Что касается верхового медиум-торфа (R = 25%), то, как видно из рис. в, его текучесть проявляется так же отчетливо, как и для низинного торфа (см. рис. 1а). [c.426]

Типичный пример зависимостей предела текучести сг от рассматриваемых параметров представлен на рис. 11.31 для полиметилметакрилата. Зависимость Оу от температуры оказывается практически линейной, причем угол наклона графика возрастает при повышении скорости деформации. При экстраполяции проведенных линий они сходятся в точке, отвечаюш,ей нулевому значению Оу при 110 °С, т. е. вблизи температуры стеклования исследовавшегося полимера. [c.292]

В тестах ASTM D1A1 [28] и D1 определяется динамическая изгибная жесткость полимерных пленок и листовых материалов. Образцы подвергаются трех-или четырехточечному нагружению на консольной балке, а приложенная сила и угол изгиба используются для определения кажущегося модуля изгиба (или жесткости на изгиб) и предела текучести. [c.318]

В.лияние скорости нагревания было определено при испытании двух углей, 5-го и 6-го, с низким выходом летучих (19,3 и 19,6%) и угля 3-го с выходом летучих 25,8%. При обсуждении полученных данных авторы отметили, что уголь 6-й при нагревании со скоростью 3° в минуту едва размягчился, а при нагревании со скоростью 6—7° в минуту ои достиг состояния значительной текучести для более МО.ПОДЫХ углей наблюдается обратное явление. Очевидно, авторы последнюю фразу относят к углю 3-му. В таком случае этот вывод является неверным, так как все кривые различных скоростей нагревания каждого угля показывают, что текучесть для каждого угля повышается с увеличением скорости нагревания. Ошибка в выводе могла произойти из-за расположения в таблице в обратном порядке данных об этих трех скоростях нагревания, а также из-за того, что жирные л пунктирные линии трех кривых угля 3-го также расположены в обратном порядке по сравнению с расположением данных в таблице и с порядком кривых на графике для углей 5-го и 6-го. [c.193]

Кроме того, особенно в последнем интервале, кривая для нагрузки 8 г характеризуется большей общей текучестью, чем кривая для нагрузки 16 г. При скоростях нагревания больше 15° в минуту уголь Ь показал почти линейную зависимость между л величением общей текучести и повышением скорости нагрева кривая для нагрузки 8 г показала только небольшое увеличение общей текучести по сравненпю с нагрузкой в 16 г при наибольших скоростях нагрева. Кривая для угля с при нагрузке 16 г расположилась между двумя кривыми угля а и двумя кривыми угля Ь. Иа основании характера этих пяти кривых должно быть сделано заключение, что общая текучесть, определенная при увеличенной скорости нагревания, зависит от последней и что каждая кривая характеризует поведение угля в периоде пластичности под различным осевым давлением и различной скорости нагревания это значит, что кривая имеет индивидуальную характерную форму и положение в каждой системе измерения н для каждого вида угля. Возможно, что петрографический состав угля оказывает бо 1ьшое влияние на форму и расположение кривой. [c.204]

Данные по общему выходу летучих веществ, смолы, воды разложения и газа выранчались в весовых процентах на сухой уголь на каждые 5° подъема температуры. Эти данные для каждой скорости нагревания 3, б, 9 и 13° в минуту при графическом изображении динамики процесса откладывались по ординате, а температуры—по абсциссе для интервала 300—550°. На том же графике были воспроизведены дифференциальные, кривые, характеризующие пластические свойства тех нле четырех углей при тех же скоростях нагревания, причем по ординате откладывалась текучесть (вязкость) углей, выраженная в ре и пуазах, а по абсциссе— соответствующие температуры. [c.206]

Смотреть страницы где упоминается термин Уголь угли текучесть: [c.342] [c.209] [c.440] [c.195] [c.69] [c.34] [c.227] [c.334] [c.269] [c.159] [c.178] [c.174] [c.192] [c.66] [c.119] [c.192] [c.192] [c.193] [c.194] [c.202] [c.205] [c.206] [c.208]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология