Концентрация смеси

Расчет. Равновесные концентрации смеси вода —фенол при 346 гПа в % (масс.) приведены ниже [15] (поскольку равновесные концентрации приведены в % (масс.), все расчеты выполним также в массовых единицах) [c.60]

Решая это выражение относительно концентрации смеси [c.367]

Расхождения в определении границ взрывоопасных концентраций смесей паров смазочных масел с воздухом вызваны отсутствием единых методов исследований. [c.7]

В процессе эксплуатации подобных аппаратов система автоматического контроля следит за концентрацией инертного газа или концентрацией остаточного кислорода в смеси, исключая возможность образования недопустимых концентраций смеси. [c.79]

Если рабочая концентрация смеси газа находится в пределах воспламенения или близка к пределам воспламенения, применяют флегматизирующие добавки или автоматические установки подавления взрыва. [c.80]

При средней скорости парогазовой смеси, отнесенной к полному сечению барботажного конденсатора, и 0,1 м/с (давление близко к атмосферному) в аппарате наблюдается практически полное перемешивание жидкости, а температура барботажного слоя постоянна во всем объеме. Для осуществления процесса теплообмена, а следовательно, и частичной конденсации температура жидкости в барботажном слое должна быть ниже температуры насыщения водяного пара при его парциальном давлении в конце процесса. Таким образом, выбрав требуемую степень концентрации смеси и соответствующую ей конечную температуру, задавшись температурой барботажного слоя, определив средний логарифмический напор и использовав среднее за процесс значения К тл. Р, можно рассчитать время подъема пузырька и пройденный им путь, т.е. необходимую высоту барботажного слоя в аппарате. Требуемую температуру жидкости в слое можно поддерживать, отводя теплоту конденсации с помощью змеевикового теплообменника, встроенного в барботажный конденсатор. [c.85]

Опыты Проведены в колонне высотой 1 м и диаметром 30 мм. Эталонная смесь хлорбензол—этилбензол наименьшая концентрация смеси 20% (мол.) хлорбензола относительная летучесть — 1,11. Температура дистиллята около 110 С турбулентное движение паров [c.120]

При температуре вспышки не возникает стабильное горение жидкости, так как при этой температуре концентрация смеси паров жидкости с воздухом пе устойчива, что необходимо для такого горения. [c.137]

Взрывоопасные концентрации смесей паров топлив и воздуха [c.127]

Через адсорбер периодического действия за один период проходит 200 м паровоздушной смеси с концентрацией диэтилового эфира Снач = 0,006 кг/м . Температура процесса 20 °С, давление атмосферное, скорость потока паровоздушной смеси 13 м/мин, концентрация смеси после выхода из адсорбера Ска = = 310- кг/м . В качестве поглотителя используют активный уголь с й, = = 0,004 мм и насыпной плотностью 500 кг/м Высота слоя угля Н — 0,7 м. [c.223]

В проточно-циркуляционных методах для расчета скорости реакции используют не малую разность концентрационной смеси на входе и выходе из слоя катализатора, а значительную разность концентраций смеси, поступающей в циркуляционный контур и выходящей из него. Благодаря этому каталитическая активность проточно-циркуляционным методом может быть измерена с гораздо большей точностью [2]. [c.289]

В настоящее время появилось много установок пневматического транспорта, работающих при высоких концентрациях смеси (в плотной фазе) и незначительном расходе воздуха. Эти установки часто расходуют меньше энергии, чем установки с механическим транспортом [111-12]. [c.451]

Массовую концентрацию смеси можно определить по формуле [c.452]

Схема № 3 — трубопровод состоит из горизонтального участка ограниченной длины, переходящего в вертикальный заканчивается трубопровод также горизонтальным участком. Схема характеризуется еше большим увеличением расхода воздуха и снижением концентрации смеси. [c.456]

Относительная массовая концентрация смеси [c.457]

Приближенное определение концентрации смеси можно осуществить следующим образом. [c.457]

Для установок типа II приведены значения концентрации смеси при транспортировке зерна н угля. Значения ц по верхней кривой принимают для сухих, легко сыпучих материалов с большой плотностью (рт = 2500 ч-3200 кг/м ), по нижней кривой —для материалов с меньшей плотностью и более влажных, а также для абразивных материалов. [c.458]

Относительная концентрация смеси кг материала [c.458]

Для низконапорных вентиляторных установок типа I концентрация смеси ц принимается обычно на основании опытных данных. Значения х для некоторых материалов приведены в табл. ПЫО. [c.458]

Рекомендуемые концентрации смеси для низконапорных вентиляторных установок типа I [c.459]

Материал Плот- НОСТЬ г/лЗ Относительная концентрация смеси (X, кг материала кг воздуха [c.459]

Равновесные концентрации смесей некоторых стереоизомеров состава [c.38]

Влияние температуры на область воспламенения объясняется увеличением скорости горения при предельных концентрациях смесей. Смеси, сильно разбавленные горючим веществом (верхний предел) или воздухом (нижний предел) и не способные гореть при низкой температуре, при повышении температуры становятся горючими. [c.196]

Допустимая энергия искрового разряда в производственных условиях для газо- и паровоздушных горючих смесей не должна превышать 0,4 минимальной энергии зажигания. Если мощность искры больше минимальной, ей соответствуют концентрации смеси, являющиеся границами искрового зажигания. Вне таких границ зажигание невозможно, тогда как в области, лежащей между границами, смесь может воспламениться. [c.199]

Если при неизменной величине Ух возвратить объемный расход жидкости Уз, то концентрация смеси, поступающей в реактор, [c.115]

О2). Превращение за один проход по кислороду 60-70%, по уксусной кислоте 20% и по этилену 10%. Скорость получения продукта составляет 100-200 г-ч -л-<. Содержание О2 в циркулирующем газе около 2,5%, что значительно ниже взрывоопасного предела, но все еще лежит в области концентраций смеси, богатой кислородом. [c.288]

При полной биохимической очистке в одноступенчатом аэротенке концентрация смеси в аэротенке Ьсм- составляет 40—50 мг л. [c.241]

Практически важным является титрование смеси кислот. Здесь может быть несколько вариантов а) титрование смеси сильных кислот б) титрование смеси сильной и слабой кислот в) титрование смеси слабых кислот. В первом случае вследствие полной ионизации сильных кислот кривая титрования их смеси не будет бтличаться от кривой титрования только сильной кислоты, но нужно учитывать, что концентрация Н+ будет суммой концентраций смеси кислот [c.272]

Чтобы не производить расчет концентрации смеси сырья Ь с фурфурольной фазой о, 1 декантатора, их составы приняты одинаковыми, поэтому 1=0,942. Энтальпия смеси поступающей в первую колонну, рассчитанная по уравнению ( 1.63), равна =180 кДж/кг, и фигуративная точка Ь (х , А ) располагается на тепловой диаграмме в области недогретой жидкости, но очень близко к линии ее насыщения. Пересечение коноды, продолжение которой на тепловой диаграмме проходит через точку [(х , й ), с вертикалью 1,0 определяет минимальный расход тепла в кипятильнике отгонной секции фурфурольной колонны < н1м /Л1 = = 278,8 кДж/кг. Если принять рабочее тепло кипятильника с 25%-ным запасом, оно составит 1=348,6 кДж/кг. [c.295]

Зависимость периода индукции от давления или концентрации смеси (при редних значениях Р) может быть описана приближенным уравнением, выведенным Н, С. Акуловым [c.215]

Определение равновесных молекулярных концентраций смеси гептана и ундекана прп внешнем давленпн я = 760 мм рт. ст. по формулам (8.26) п (8.27) [c.150]

Для устранения рассмотренного недостатка уравнения промывки предложена следующая концепция. Осадок состоит из а слоев одинаковой толщины, приче.м первый слой осадка промывается свежей промывной жидкостью, а последующие — сл<есью промывной жидкости и фильтрата, уходящей из предыдущего слоя при этом концентрация смеси внутри каждого слоя принимается постоянной. [c.223]

Поскольку в каждой ячейке поток находится в состоянии идеального перемешивания, то для любой -й ячейки справедливо уравнение модели идеального перемешивания с добавлением члена, учитывающего перенос массы через мембраны. Система таких уравнений, представ л яюпщх собой математическое описание изменения концентрации смеси в каждой из принятых N ячеек, является системой уравнений ячеечной модели (рис. 7.24). [c.374]

БЭ.МЗ — 9Т0 максимальный зазо > между ф.папцямм оболочки, через ко-тпрь н НС происходит передача взрыва из оболочки в окружающую среду при лк бой концентрации смеси н воздухе. [c.422]

Пожароопасность топлив оценивается следующими характернстикамп а) температурными пределами образования взрывоопасных смесей паров топлива с воздухом (табл. 2. 38) б) пределами взрывоопасных концентраций смесей (табл. 2. 38) в) температурор самовоспламенения при контакте топлива с нагретой поверхностью и температурой вспышки топлива (табл. 2. 40). [c.126]

Здесь необходимо сделать несколько существенных замечаний. Во-первых, во избежание путаницы при классификации взрывов на "ограниченные" и "неограниченные" целесообразно основываться на различии в физической стороне этих процессов. Для "ограниченного" взрыва характерно значительное увеличение давления в смеси даже при относительно низкой скорости химического превращения, что может иметь место только при большой степени ограниченности пространства - взрывы в замкнутых сосудах, помещениях и т. д. Взрывы паровых облаков в условиях промышленной застройки следует рассматривать как "неограниченные , но с большим количеством препятствий, способных приводить лишь к локальному росту давления и турбулизации течения. Во-вторых, дефлаграционные процессы с высокими видимыми скоростями пламени (свыше 100 м/с) также являются взрывами, поскольку они приводят к формированию воздушных ударных волн. В-третьих, возникновение мощных взрывных процессов (вплоть до детонации) в паровых облаках не обязательно требует ограничения пространства и мощных источников инициирования. Неоднородность температуры и/или концентрации смеси, центры турбулизации могут являться причиной появления таких процессов. Подобный сценарий событий тем вероятнее, чем больше облако [Гельфанд, 1988 Berman, 1986]. - Прим. ред. [c.302]

Как показал теоретический анализ, в области низких концентраций СО скорость реакции возрастает с увеличением содержания СО, а при высоких значениях концентрации скорость падает при уве-личер1ии этой концентрации. При промежуточных значениях концентраций СО существуют три стационарных состояния системы, два из которых устойчивы и одно неустойчиво. Устойчивым состояниям соответствуют максимальная и минимальная скорости окисления. Пусть концентрация СО в смеси варьируется по синусоидальному закону, в котором (Feo)о — средняя по времени концентрация СО в смеси. Пусть величина (Feo) о выбрана так, что стационарное состояние системы соответствует нижней устойчивой ветви скорости. В этом случае возможно существенное увеличение скорости реакции нри переходе к циклическому изменению концентраций смеси. Это произойдет тогда, когда амплитуда и частота вынужденных колебаний таковы, что для части периода колебаний нестационарная концентрация будет соответствовать верхней ветви скорости реакции. Как видно из рис. 2.11, нри неизменных значениях амплитуды колебаний и начальной концентрации СО в области безразмерных частот (о 0,45 наблюдается резонансное поведение системы, и средняя по времени скорость реакции проходит через максимум в нестационарном режиме W = 0,262. Это значение скорости в десять раз превышает соответствующее значение скорости в стационарном режиме и в два раза — значение скорости в квазистационарном циклическом режиме (ш 0). Такое поведение обусловлено динамическими взаимодействиями внутри системы, связанными с вынужденным переводом покрытий поверхности катализатора СО от нижнего значения к верхнему. При больших значениях часто средние но времени значения скорости приближаются к стационарным, а при малых — к квазистацнонарным. Заметим, что для рассматриваемого примера имеет место также экстремальная зависимость наблюдаемой скорости окисления СО от величины амплитуды колебаний при фиксированной частоте колебаний. [c.62]

Влияние начальной концентрации смеси- (или, что одно и то же, адиабатического разогрева) видно из результатов расчета, приведенных на рис. 9.7. При увеличении АГад, естественно, повышается максимальная температура. Это позволяет снижать температуру на входе во второй слой катализатора и увеличить степень утилизации тепла окисления СО. Снижение скорости движения тепловой волны с увеличением АГад позволяет значительно увеличивать длительность цикла. [c.205]

Правильный выбор расчетной величины концентрации смеси связан с большими трудностями ввиду отсутствия достаточно обоснован11Ь[х экспериментальных материалов. [c.457]

Для большинства расчетов выбор величины концентрации смеси завшит от схемы транспортного трубопровода и предполагаемой потери напора, которая, в свою очередь, предопределяет возможный тип загрузочного устройства (табл. 111-6). Так, для пневматических подъемников разных типов (аэролифтов) /Др =0,4- 3 ат, для камерных и винтовых насосов Др = 2,0- 8 ат, для устройств всасывающего типа Др=0,1-н0,4 ат. [c.457]

В отдельных случаях транспортировки материалов с особыми физико-меха-ническпми свойствами (резина, формовочные смеси и др.) концентрация смеси устанавливается только иа основании опытных данных. [c.458]

Концентрация кислоты. Наилучшие результаты (по скорости реакции) достигаются при концентрации смеси кислот в пересчете на Н3РО4, равной 106—107%. Кислота любой концентрации характеризуется определенным равновесным давлением водяного пара. Поэтому к сырью, поступающему в реактор, необходимо добавлять воду в таком количестве, чтобы парциальное давление водяных паров в реакторе было равно давлению водяного пара над кислотой требуемой концентрации. [c.312]