Ориен ирь определение

Для силикагеля и окиси алюминия при температурах выше 25° С значения Ор, определенные с помощью рис. 166, умножаются на коэффициент, представленный па рис. 167. Полученные значения можио использовать для расчетов уравнения (153). [c.248]

Аналогичный характер носит изменение скорости распространения продольных волн в горных породах (Ур). Например, в интервале глубин 900—1100 м среднее значение Ор, определенное в геологоразведочных скважинах на участках Красноармейский—Западный 2—3 (подзона Красноармейской моноклинали), Бутовский—Глубокий 2 (подзона поперечных дислокаций южной зоны мелкой складчатости), Румянцевский—Глубокий (центральная зона крупных линейных складок), для песчаников в области развития углей марки Ж составляет 4182, 4983, 5209 м/с соответственно. Для алевролитов в пределах этих же участков и степени метаморфизма углей — 3751, 4464, 4726 м/с соответственно, а для аргиллитов — 3342, 3988, 4260 м/с. Аналогичная направленность изменения сохраняется для пород, вмещающих угли марки К . [c.3]

В аппаратах со смешанным током и более сложной схемой теплообмена формулы для определения Д/ср получаются более сложными. Обычно для таких схем принято сначала определять Д<ор по формуле (4. 33) как для чисто противоточных аппаратов, а затем вносить поправку, учитывающую долю противоточности. Так, для схемы теплообмена [c.68]

Сравнение температур кипения эквимолекулярных смесей дает возможность лишь качественно оценить степень неидеальности бинарных систем, образованных компонентами заданной смеси и предполагаемым разделяющим агентом. Для количественного определения эффективности разделяющих агентов по температурам кипения Херингтоном [34] было предложено следующее приближенное уравнение для определения среднего значения Ор при атмосферном давлении [c.49]

Если при испытаниях объем измерений ограничивается определением расхода охлаждающего воздуха только на одном режиме, то построение зависимостей Яп. ср =/(ир)уз и Кф.ср = = /i(up)y3 становится затруднительным. Однако если проанализировать работу отдельных секций, то, как правило, обнаруживаются различия в величине (ор)уэ до 25—3.0%, что дает возможность в некотором приближении построить зависимости [c.73]

Ор (по определению в разд. 1.4). В этом случае коэффициенты [c.183]

Н. Метод Монте-Карло. Каким образом работающий и1 )ке1 ор собирается решать более общие, чем упоминавшиеся выше пять случаев, задачи радиационного обмена Общим и наиболее легко приспосабливаемым методом является мсто Монте-Карло 10, II]. Предположим, что распределения температуры и состава среды известны достаточно хороню для установления свойств. Разделим среду на Л объемов, а поверхность на N площадок. При определении теплового потока только на площадки не- [c.500]

Для определения диаметра колонны надо знать поток газа (пара) по колонне и скорость газа (пара) в свободном сечении колонны При проведении процесса абсорбции поток газа по колонне определяется из условий материального баланса. При проведении процесса ректификации из материального баланса находят величину Ор. Оптимальное флегмовое число можно рассчитать по методике, изложенной ранее, при условии минимального объема противоточного аппарата. [c.340]

Из сказанного следует, что для реальных расчетов рискованно пользоваться табличными данными значений сГр и , где материал часто даже и не отнесен к конкретному месторождению. Табличные данные могут помочь произвести только предварительную прикидку величины расхода энергии. Окончательный же расчет должен выполняться по значениям Ор и Е для материала определенного месторождения. [c.39]

Первые две величины Ор и Е) встречаются в формуле (1,59) для определения расхода энергии на измельчение абсолютно упругих или близких к ним материалов, критическая скорость свободного удара ьр устанавливает зависимость менаду диаметром и частотой вращения ударных элементов в измельчителях ударного действия со свободным ударом [c.245]

Между Ор, Е, О) ш Е есть определенная зависимость. Для абсолютно упругого или близкого к нему по свойствам тела работа на однократное разрушение этого тела объемом V представляется известным выражением [c.245]

Различают кратковременную и длительную П. Кратковременная П,— значение Ор, определенное нри одноосном растяжепии на разрывных машинах при заданной скорости нагружения или скорости деформации (последняя обычно порядка 1 —10% в сек). Длительная П.— напряжение, вызываюи1,ое разрушение образца после заданной длительности дерютвия нагрузки, обычно от 10 сек до 1 года (при нрактич. испытаниях) ее определяют нри напряжениях, малых по сравнению с кратковременной П. При теоретич. рассмотрении наиболее важная характеристика П.— временная зависимость сг=/(т), отражающая кинетич. характер разрушения. [c.112]

Точки кипения ЫОд и 0С1, так же как и для ОдО, лежат выше, чем для соответствующих соединений водорода, а для ОР определенно ниже, чем для НР, то же наблюдается, вероятно, и для уксусных кислот. Неожиданный результат в последнем случае связан, вероятно, с тем фактом, что эти вещества ассоциированы не только в жидкой, но и в парообразной фазе. Имеются основания предполагать, что дейтерная связь, аналогичная координационной водородной связи ( Успехи физической химии , гл. I), определенно прочнее последней, поэтому соединения дейтерия ассоциированы сильнее соответствующих соединений водорода. [c.135]

Термопластичные полимеры, характеризующиеся сравнительно высокими температурами размягчения, обычно требуют более жестких условий лереработки, что следует учитывать ори определении их устойчивости. Простое нагревание образцов не всегда позволяет оценить их стабильность. Помимо термоокислительных процессов при вальцевании, шприцевании, при литье под давлением и т. д., под влиянием механических воздействий часто происходит разрыв полимерных цепей с последующи превращением образовавшихся макрорадикалов. [c.29]

Велкчину прогиба струны можно найти по графику, приведенному на рис. XIII.12. Здесь даны прогибы струн диаметром 0,35—0,50 лил на различном расстоянии от опоры при подвеске к струне груза, вес коя орого определен из расчета 90—100 кг на 1 сечения проволоки. Поправка на прогиб струны вычитается из величины радиуса кольца при измерении снизу и прибавляется к его величине при измерении сверху. [c.473]

По А. Глазунову и Н. Лазареву [324], взрывчатость сурьмы обусловлена проникновением хлора в виде соединений 8ЬСЬ и 8ЬС1 в пространственную решетку сурьмы ори определенных условиях осаждения этого металла электролизом. [c.400]

Если приложенное напряжение медленно увеличивать начиная от нуля, то сила тока сначала будет пропорционально возрастать, а затем (если вести опыты с гелием, то при напряжении 19,75 в) сила тока резко упадет до нуля. Сила тока определяется числом и скоростью электронов. Если температуру накала нити поддерживать постоянной, то число испускаемых ею электронов будет также постоянным. Начальное увеличение силы тока объясняется, таким образом, ускорением электронов при увеличении напряжения. Отсюда следует, что электроны, сталкиваясь с атомами гелия, сначала отражаются от них, не претерпевая при этом заметного изменения в скорости, но только до тех пор, пока их скорость не достигнет некот-орого определенного значения, отвечающего напряжению поля 19,75 в. Как только это произойдет, при столкновении с атомами гелия эти электроны теряют сразу всю скорость, на что указывает внезапное уменьшение силы тока, т. е. теперь они всю свою энергию передают атомам гелия, с которыми сталкиваются Если и дальше увеличивать напряжение, то сила тока начинает снова возрастать пропорционально разности между приложенным напряжением и величиной 19,75 в, т. е. электроны отдают атомам гелия энергию, точно соответствующую напряжению 19,75 в. Спустя некоторое время (в случае гелия уже при напряжении 20,55 в) сила тока еще раз резко падает до нуля. Далее для гелия такие скачки отмечены при 21,2 и 22,9 в. [c.122]

Общий анализ последних двух ступеней показывает, что для определения оптимального значения Ор нет необходимости располагать значениями О для р—2 предыдущих ступеней. Если состояние заранее неизвестно, то необходимо при оптимизации к каждому возможному 8Р состоянию главного потока определить экстре-муд1 fp- по рпс. 15-21, в. [c.346]

Авария, приведшая к несчастному случаю, произошла на установке дегидрирования бутана ори выгрузке катализатора перед ремонтом. Дегидрирование бутана проводили в реакторе с наружным диаметром 5000 мм, внутренним 4 600 мм и высотой 20 600 мм. Нижняя часть реактора оканчивалась стриппин-тующим стаканом (зона отдувки) наружным диаметром 1800 мм и внутренним 1400 мм. Внутри стакана имелся клапан для регулирования уровня катализатора в реакторе. В нижней части стакана на уров1не установки клапана был сделан люк. Контрольно-измерительные приборы для определения наличия катализатора и его температуры в стакане проектом не были предусмотрены. [c.329]

Толярная диаграмма описывает распределение вероятности локализации электрона по направлениям, заданным углами 0 и ф. Легко видеть, что полярные диаграммы аксиально симметричны, если атомные ор-битали характеризуются определенными значениями квантового числа /И) так как в.этом случае их аави симость от угла ф должна иметь вид [c.86]

Для большей ясности рассмотрим некоторые примеры. Если полуцелое, для определения эффектов спин-орбитального взаимодействия необходимо воспользоваться двойными группами. Поскольку спин-ор-битальные эффекты обусловлены взаимодействием спинового и орбитального моментов электрона, мы занимаемся представлением прямого произведения этих двух эффектов. В качестве примера определим влияние октаэдрического поля и спин-орбитального взаимодействия на F-свободноионное состояние -иона. Как и в предыдущем разделе, мы можем получить полное представление в точечной группе О и разложить его [c.85]

Экспериментальное определение теплоты процесса прл его проведении в адиабатическом реакторе по измерениям перепада температур АГад = Гвыхода—Гвхода. Пусть в реактор подается Со (в кг/ч) сырья и Ор (в кг/ч) разбавителя, а теплоемкость ре- [c.130]

Преимущество систем с движущимся гранулированным катализатором — непрерывность процесса и независимость темнератзгрных режимов, реакции и регенерации при сохранении благотриятного гидродинамического режима потока, отсутствие межфазного торможения процесса и-некоторых технологических неудобств, связанных с применением кипящего слоя катализатора. Преимуществом дай-, жущегося слоя перед кицящим является также то, что степень потери активности катализатора, выходящего из реакз ора, вполне определена и регулируется скоростью движения слоя, в то время как из кипящего слоя, полностью перемешанного по катализатору, наряду с отработанным, удаляется и определенная доля свежего. [c.273]

Как следует из главы 5, при расчете теплопередачи через ребристые поверхности теплопроводность ребер учитывается с помощью коэффициента эффективности однослойного ребра р (5,47) либо коэффициента эффективности многослойного ребра ор (5,79), (5,80). Задача определения достаточно строго решена для однослойных прямых, круглых и игольчатых ребер. Для остальных ребер р рассчитывается с помощью эмпирических, экспериментальных поправок обычно к данным для прямогв-ребра. [c.218]

При легировании коррозионно-неустойчивого металла атомами металла устойчивого, в данной агрессивной среде, при условии, что оба компонента дают твердый раствор, и при отсутствии в сплаве заметной диффузии, полученный сплав приобретает химическую стойкость только при определенных соотношениях компонентов в сплаве. Эти определенные соотношения для таких двухкомпонентных твердых растворов вытекают нз так называемого правила границ устойчивости твердых раст1 оров, сформулированного Тамманом и выражающего зависимость между концентрацией твердого раствора и его коррозионной устойчивостью (так называемое правило п/8). [c.125]

Се.тектпвность Ор — отношение количества полученного целевого продукта Р к колР1честву основного превращенного реагента А. Когда эти количества выражаются в мольных единицах и учитывается стехиометрия уравнения реакции, Ор меняется от О до 1. На основании данного определения Ор выражается уравнением [c.61]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

II повышающих (хотя и в меньшей степени) нижний концентрационный предел воспламенения так, что при некотором определенном содержании флегматизатора, специфичном для данной системы, оба предела воспламенения сходятся у некоторой критической точки, называемой мысом области воспламенения (см. рис. 19.4). При дальнейшем увеличении содержания (элегматизатора смесь становится невзрывающейся независимо (1Т содержания горючего и окислителя. Флегматизаторы могут представлять собой инертные компоненты или быть ингиби- орами. [c.238]

Вариации точек х 1) строятся с помощью элементов множеств K2 x t), XI), а вариации управления u t)— помощью обобщенной вектограммы ОР и1) и яножества /С2(ОР( (0)-По определению ВР (1 1) есть образ для отображения и- ВР (и), заданного формулой [c.190]

С этой точки зрения можно дать и другое определение модели. Модель (материальная) представляет собой объект, используемый для получения первичной информации об изучаемом объекте-ори-гинале. [c.262]

Расчет прямой отдачи тепла в радиантной секции. При расчете радиантной секции печи необходимо определить количество переданного в радиантной секции тепла Qpaд, поверхность радиантных труб Рр и температуру продуктов сгорания на перевале 1 , т. е. температуру газов, покидающих камеру радиации. После определения этих величин проверяют среднюю теплонапряженность радиантных труб р = Ор Рр, которая не должна превышать рекомендуемых величин для соответствующих технологических процессов. Все упомянутые величины взаимосвязаны и должны быть согласованы одна с другой. [c.201]

Рис. 1.17, Возможные химические причины отклонения от закона Бугера — Ламберта — Бера при фотометрическом определении иоиа металла М + с ор-ганически.м реагентом НлН

Хотя при расчете машин грубого измельчения по этой формуле иногда получают результаты, близкие к практическим, она не обоснована. Классическое выражение работы упругих деформаций вовсе не предполагает, что при достижении разрушающего напряжения о деформируемое тело должно превратиться в пыль с размером частиц, близким к нулю. При действии на тело разрывающих или растягивающих усилий оно разделится на две, три или большее число частиц с суммарным объемом, почти равным объему исходного тела. То же самое можно сказать и о разрушении тела раздавливанием. Практически его объем не меняется. Поэтому соображение Л. Б. Левепсона о том, что деформируемый объем равен разности объемов исходного тела и полученной в результате его разрушения частицы, несостоятельно. Впрочем, автор этой формулы сам указывал на ее недостатки и применял ее для определения расхода энергии только при расчетах щековых, конусных и гладковалковых дробилок, корректируя результаты соответствующим выбором значений Ор. [c.29]

Чтoбia найти вес дробящего тела, необходимо знать предел прочности Ор и модуль упругости материала Е, опытное определение которых требует сложного оборудования и не всегда дает удовлетворительные результаты. [c.204]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология