Теплоноситель поверхность теплопередачи

Необходимо разработать более безопасный закрытый способ разогрева и передавливания фосфора, а также более безопасный способ очистки емкостей. Разогрев фосфора должен проводиться только через змеевики и рубашку при строго регламентированной температуре теплоносителя пользоваться для разогрева острым паром нельзя. Поверхность теплопередачи (змеевиков и рубашек) должна быть достаточной для быстрого разогрева фосфора. [c.76]

При изменении агрегатного состояния теплоносителя его температура постоянна вдоль всей поверхности теплопередачи и равна температуре кипения (или конденсации), зависящей от давления [c.20]

Y — удельный вес 6 — толщина стенки 0 — температура X — коэффициент теплопроводности f — поверхность теплопередачи. Индексы 1 — горячий теплоноситель 2 — холодный теплоноситель вх — вход вых — выход ст — разделяющая стенка ср — среднее значение температуры Д —разность или перепад 0 —новое значение температуры в установившемся режиме. [c.74]

На рис. 111-9 показан реактор, в межтрубном пространстве которого циркулирует теплоноситель, охлаждаемый в свою очередь через дополнительно установленную поверхность теплопередачи. [c.56]

Для обобщения задачи рассмотрим случай (рис. IV-1), когда в аппарате протекает реакция и-го порядка между веществом А и веществом В с образованием жидкой фазы М и газообразной фазы N. При этом количество фазы М не равно количеству жидкой фазы, поступающей в реактор в виде полупродуктов. Примем сначала, что теплообмен происходит через поверхность теплопередачи. Съем тепла осуществляется теплоносителем С. [c.72]

Каждый из реакторов каскада можно рассматривать как самостоятельный аппарат и для установления изменения температуры и концентрации по длине его реакционной зоны использовать приведенные ранее системы уравнений (см. стр. 93 сл.). В зависимости от расположения исследуемого реактора в каскаде, например при теплообмене через поверхность теплопередачи, эти уравнения будут отличаться только значениями Хан и температуры теплоносителя 1с. [c.102]

Пусть процесс протекает при съеме тепла от реакционной массы через поверхность теплопередачи с помощью теплоносителя. Тогда математическая модель процесса определяется не только уравнением (1У,179) материального баланса (как при изотермическом процессе), но и уравнением теплового баланса, которое в случае постоянной температуры теплоносителя имеет вид [c.104]

Если по существующим современным схемам с котлом-утилизатором для получения водяного пара давлением 7 атм регенерируется тепло ГП от 650 до 350° С, то методом применения циркулирующего теплоносителя можно регенерировать тепло ГП от температуры реакции 750—850 до 220° С, т. е. почти в два раза больше, чем по современным схемам. Кроме того, метод циркулирующего теплоносителя более надежен, чем принятый в проектах котел-утилизатор. Помимо токсичности дитолилметана, отпадает также опасение закоксовывания поверхности теплопередачи. [c.239]

Поверхность теплопередачи. Известно, что, чем больше величина поверхности теплопередачи, тем при прочих равных условиях быстрее происходит нагревание или охлаждение продукта. Величина поверхности теплопередачи должна быть такой, чтобы в заданный промежуток времени передать необходимое количество тепла от греющего теплоносителя к нагреваемому продукту. [c.446]

В обычном теплообменнике газ—газ или газ—жидкость величиной термического сопротивления стенки в уравнении (2-2) можно пренебречь по сравнению с термическим сопротивлением на стороне теплоносителя. В теплообменнике газ—жидкость (например, в водяном промежуточном холодильнике) определяющее термическое сопротивление находится на стороне газа и именно оно оказывает решающее влияние на коэффициент теплопередачи. Для газового теплообменника существенны сопротивления с обеих сторон поверхности теплопередачи. [c.23]

Предположим, что имеются два теплообменника, один из которых, принятый 33 эталон, является чисто противоточным. Пусть для обоих теплообменников одинаковы коэффициент теплопередачи к, температура потоков на входе, весовые расходы теплоносителей. Поверхность противоточного теплообменника выбирается таким образом, чтобы обеспечивалась передача того же количества тепла Q. Из сделанных предположений следует, что для обоих теплообменников среднелогарифмическая разность температур Ai/лог будет одинаковой и [c.30]

Погружное горение - это сжигание газообразного топлива в специально сконструированной горелке под поверхностью жидкости. Тепло передается непосредственно от теплоносителя к жидкости, причем степень использования тела, выделяющегося при горении, составляет около 90%. Большая часть тепла используе-тся в виде физического тепла горячих газов, выходящих из сопла горелки. Горячий газ разбивается на огромное количество мельчайших пузырьков таким образом обеспечивается максимально развитая поверхность теплопередачи. Газы, охлаждаясь, выходят из раствора при температзфе, близкой к температуре жидкости. Водяной пар, полученный при испарении, отводится с поверхности жидкости. [c.138]

Поверочный расчет теплообменника с известной поверхностью теплопередачи заключается, как правило, в определении конечных температур теплоносителей при и.х известных начальных значениях. Необходимость в таком расчете может возникнуть, например, если в результате проектного расчета был выбран нормализованный аппарат со значительным запасом поверхности, а также при проектировании сложных последовательно-параллельных схем соединения стандартных теплообменников. Поверочные расчеты могут понадобиться также с целью выявления возможностей имеющегося аппарата при переходе к непроектным режимам работы. [c.83]

В первом случае температура теплоносителя с большой массовой теплоемкостью изменяется слабо, во втором изменение температуры теплоносителей мало по сравнению с Аг р. Во всех остальных случаях при противотоке при прочих равных условиях поверхность теплопередачи оказывается меньшей, чем при прямотоке. [c.314]

НИКОВ (элементов), что позволяет существенно повысить скорость движения теплоносителей в межтрубном и трубном пространствах без использования перегородок, Теплоносители последовательно проходят через все элементы. В межтрубных пространствах элементных теплообменников можно создавать большие давления, так как диаметр кожуха элементов мал. В этих теплообменниках процесс протекает практически нри чистом противотоке. Однако элементные теплообменники, по сравнению с многоходовыми кожухотрубчатыми, при одинаковой поверхности теплопередачи более громоздки и требуют большего расхода металла на их изготовление. [c.338]

Если необходимо конденсат еще и охладить до заданной температуры в этом же теплообменнике, то к общей поверхности теплопередачи следует добавить Fз - поверхность теплопередачи третьей зоны - необходимой для охлаждения конденсата от температуры конденсации до заданной. Тогда поверхность теплопередачи теплообменника Р = Р + р2 + Рз - Отметим, что температурами охлаждающего теплоносителя по зонам приходится задаваться с последующей их проверкой. [c.351]

Поверочный расчет теплообменника с известной поверхностью теплопередачи заключается, как правило, в определении количества передаваемой теплоты и конечных температур теплоносителей при их заданных начальных значениях и заданных расходах. Необходимость в таком расчете может возникнуть, например, если в результате проектного расчета был выбран нормализованный аппарат со значительным запасом поверхности, а также при проектировании сложных последовательно-параллельных схем соединения стандартных теплообменников. Поверочные расчеты могут понадобиться также для выявления возможностей имеющегося аппарата при переходе к проектным режимам работы. Предварительно введем понятие о числе единиц переноса для процессов теплообмена. [c.353]

Выпаривание под вакуумом имеет ряд преимуществ по сравнению с атмосферной выпаркой снижается температура кипения раствора, что дает возможность использовать этот способ для выпаривания растворов термически нестойких веществ повышается полезная разность температур, что ведет к снижению требуемой поверхности теплопередачи выпарного аппарата несколько снижаются потери теплоты в окружающую среду (так как снижается температура стенки аппарата) появляется возможность использования теплоносителя низкого потенциала. К недостаткам выпаривания под вакуумом относятся удорожание установки (так как требуется дополнительное оборудование - конденсатор, вакуум-насос и др.), а также несколько больший расход греющего пара на 1 кг выпариваемой жидкости (вследствие снижения давления над раствором происходит увеличение теплоты испарения растворителя). [c.361]

Как указывалось, в шахтных сушилах при условии равномерного распределения газов каждая тюлька омывается теплоносителем, благодаря чему увеличивается поверхность теплопередачи и соответственно—количество переданного тепла. [c.58]

Итерационный расчет ТА. Последовательность расчета стационарной теплопередачи методом последовательных приближений здесь приводится на примере расчета всего ТА по усредненным значениям температур обоих теплоносителей Т мТ2 = Тх+ АГ р, где — средняя по всей поверхности теплопередачи температура того из теплоносителей, температура которого изменяется в ТА меньше (точнее — того, у которого меньше изменяются теплофизические свойства) и численное значение которой может быть принято как [c.342]

Для конкретных расчетов величины К, и Э должны быть выражены через конструктивные и технологические параметры и переменные, влияющие на процесс теплопередачи в ТА. При этом обычно принимается, что капитальные, транспортные и монтажные затраты пропорциональны величине поверхности теплопередачи Р. Аналогично капитальные затраты на стоимость, доставку и монтаж напорных устройств для перемещения теплоносителей (насосы, воздуходувки, вентиляторы) считаются пропорциональными затрачиваемой на преодоление гидравлических сопротивлений ТА мощности. [c.345]

В итоге, правая часть выражения (6.2.4.1) для приведенных затрат приобретает довольно громоздкую структуру, содержащую много слагаемых [4, 5, 12], в некоторые из которых входят искомая поверхность теплопередачи аппарата и затрачиваемая на перемещение теплоносителей мощность N. Поверхность Р вы- [c.345]

Теплообменные аппараты с двойными стенками (с рубашкой) используются в качестве обогреваемых емкостей для проведения химических реакций (рис. 62.5.6). Давление теплоносителя, подаваемого в рубашку (греющий пар, горячая вода или какой-либо высокотемпературный теплоноситель), здесь ниже, чем в ТА с наружными змеевиками, и может составлять величину до 0,6-1,0 МПа, что в основном обусловлено потерей устойчивости корпуса аппарата, нагруженного наружным давлением, но и изготовление рубашки проще, чем наружных змеевиков. Поверхность теплопередачи здесь также может быть защищена, но ее величина не превышает 10 м для сосудов даже значительных диаметров и высот. [c.351]

Площадь поверхности теплообмена Р, м — эффективная поверхность, через которую тепло передается от одного потока теплоносителя к другому. Увеличение поверхности теплопередачи — один из путей увеличения интенсивности теплообмена. В расчетах в качестве Р используют полную площадь поверхности, омываемой горячим или холодным теплоносителем. [c.140]

При этом сопротивление газового и воздушного трактов возрастает незначительно и нет необходимости в применении мощных вентиляторов и дымососов. Е.ажным достоинством такого воздухоподогревателя является то, что температура стенки тепловой трубы (при квалифицированном выборе конструктивных характеристик н заполнении тепловой трубки теплоносителем) во время работы поддерживается значительно выше точки росы, что создает условия для на. ежной эксплуатации аппарата в коррозионной среде. В отличие от воздухоподогревателей обычных конструкций, где сквозная коррозия труб приводит к перетоку части воздуха в дымовые газы, разрушение стенки тепловой трубы мало отражается на работоспособности аппарата. При этом незначительно уменьшается поверхность теплопередачи. [c.87]

Для осуществления процесса теплопередачи в аппаратах с параллельным током необходимб, чтобы температуры горячего теплоносителя были выше температур холодного теплоносителя на обоих концах аппарата. Этого также достаточно для того, чтобы утверждать, что вдоль всей поверхности теплопередачи температура горячей среды выше, чем холодной, так как при условиях [c.51]

Таким образом, первый реактор в каскаде должен работать при максимально возможной температуре. Реакторы интенсивного перемешивания позволяют достичь больших коэффициентов теплопередачи, однако и в них трудно развить большую поверхность теплопередачи на единицу объема. Увеличение же температуры теплоносителя связано с большими издержками, особенно при использовании в качестве теплоносителя водяного пара. Поэтому существует противоречие между требованием минимального объема для первого реактора для прямого гидрогеиолиза глюкозы и максимальной температуры в этом реакторе. Выход может быть найден в раздельном (предварительном) подогреве водорода и большей части растворителя перед подачей их в первый реактор в этом случае концентрированная суспензия катализатора в растворе углеводов должна подаваться в головной реактор отдельным дозировочным насосом без подогрева. К аналогичному выводу о необходимости раздельного ввода глюкозы в реактор гидрогено-лиза пришли Н. А. Васюнина и Ю. М. Ковкин [82], а также Э. М. Сульман [27] необходима проверка этого предложения в проточных условиях. [c.141]

Для достижения высоких коэффициентов теплопередачи теплоносители следует пропускать через аппарат с большими скоростями однако при этом возрастает гидравлическое сопротивление. Кроме того, для получения высокого коэффициента теп-, лопередачи поверхность теплообмена должна быть свободна от загрязнений, а для удаления образующихся загрязнений она должна быть доступна для очистки. При увеличении скорости одного из теплоносителей коэффициент теплопередачи заметно повышается лишь в том случае, если коэффициент теплоотдачи со стороны другого теплоносителя достаточно высок, а тепловое сопротивление стенки и загрязнений невелико. Так, если коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве значительно ниже, чем в трубах (например, в межтрубном пространстве проходит газ, а по трубам жидкость), то возрастание скорости в трубах почти не влияет на величину коэффициента теплопередачи в этом случае следует увеличить коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве, например, путем установки в нем перегородок. [c.438]

К — коэффициент теплопередачи через стенку теплообменного элемента от внешнего теплоносителя к жидкости, кДж/(м2-°С) / —поверхность теплопередачи теплообменного элемента, м А/—средняя разность температур теплоносителей, °С. При непосредственном контакте теплоносителя со средой количество подводимого тепла Пт определяют по разности теплосодержания теплоносителя на входе в теплообменмый элемент и на выходе из него. [c.247]

В таб,тицб 5.9 приведены значения средней температу ступвни испарения и теплоносителя, среднего температурного напора и соответствующая поверхность теплопередачи в ступени, рассчитанной ггри kj = 350 вт/(м "К). Средний температурный напор определен как разность средних температур теплоносителя и отупвни, так как [c.122]

Испытания катализатора в пилотной установке Реакторный узел, представлял собой каскад двух реакторов типа "труба в трубе". Внутренняя трубка имела размеры 32x2x4150 мм диаметр рубашки 89x3 мм шющадь поверхности теплопередачи 0,603 м . Теплоноситель - конденсат. [c.143]

Конвективные лечи применяются при нагреве металлов, поверхность которых характеризуется высоким коэффициентом отражения, например для алюминиевых сплавов, а также в некоторых других случаях, когда радиационный вид теплообмена играет подчиненное значение. Вместе с тем необходимо подчеркнуть, что во многих практических случаях наряду с доминирующим радиационным теплообменом ощутимую роль грает и теплопередача конвекцией (область рабочих температур 500—900°, высокие скорости теплоносителя). При особенно больших скоростях теплоносителя конвективная теплопередача может играть известную роль даже при температурах свыше 1200— 1400°, как это, например, имеет место в секционных печах для окоростного нагрева металла (см. рис. 209). [c.388]

Теплоотдача при вьшуждениом движении теплоносителей в трубах и каналах. Обычно в теплообменных аппаратах один из теплоносителей движется по трубам, с помощью которых чаще всего в технике формируется поверхность теплопередачи. Поэтому для расчета и рациональной эксплуатации теплообменников очень важно знание основных закономерностей переноса теплоты при движении теплоносителя в трубах. [c.293]

Формула (6.2.2.5) остается справедливой и в случаях, когда температура одного из теплоносителей остается неизменной вдоль поверхности теплопередачи, как это бывает при конденсации без переохлаждения конденсата (Ti = onst) или при кипении без перегрева образующегося пара (Г2 = onst) (рис. 6.2.2.3, а и 6 соответственно). [c.340]

Элементные ТА представляют собой ряд последовательно соединенных одноходовых кожухотрубчатых ТА (рис. 6.2.1.1), что позволяет при многократно увеличенной поверхности теплообмена сохранить относительно высокую скорость движения теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространствах без использования перегородок. Преимуществом такого способа интенсификации теплопередачи является возможность реализации практически чистого противотока теплоносителей. Еще одно достоинство элементной схемы состоит в возможности создавать большие давления в межтрубных пространствах, поскольку диаметр кож оса каждого из ТА здесь меньше, чем у единственного аппарата с перегородками при приблизительно одинаковой поверхности теплопередачи. Недостатком элементной схемы соединения аппаратов является повышенная металлоемкость. [c.350]

В спиральных ТА поверхность теплопередачи и каналы для прохождения теплоносителей образуются двумя протяженными металлическими листами, спирально свернутыми в компактный аппарат цилиндрической внешней формы (рис. 6.2.5.8). Интенсивность теплообмена в таких аппаратах весьма высока ввиду значительной скорости (до 3 м/с и более) перемещения обоих теплоносителей в гладких щелевых каналах. Спиральные ТА отличаются большими значениями теплообмершых поверхностей на единицу объема конструкции, в них без трудностей создается противоточ-ное движение теплоносителей (чаще жидкофазных). Однако такие аппараты сложны в изготовлении и не могут работать при давлениях выше 0,6-1,0 МПа, поскольку торцевая герметизация металлических листов и плоских крышек таких ТА представляет серьезную механическую проблему. Разъемные уплотнения здесь недостаточно надежны, поэтому возможно попадание некоторого количества одного теплоносителя в массу другого. Зазоры между пластинами обычно не превышают нескольких сантиметров, толпщна свернутых листов составляет 2-3 мм. По соображениям механиче- [c.352]

Расчет теплообменных аппаратов с изменением агрегатного состояния одного из теплоносителей. К данному классу теплообменников можно отнести конденсаторы паров жидкостей и подогреватели, в которых в качестве греющего агента используется конденсируюшийся пар. В таких теплообменниках температура изменяющего агрегатное состояние теплоносителя остается постоянной вдоль поверхности теплопередачи и соответствует температуре фазового перехода, а температура второго теплоносителя монотонно изменяется. Следовательно, движущая сила теплопередачи и коэффициент теплопередачи изменяются вдоль поверхности. В этом случае расчет теплообменника ведут либо на основе осредненных вдоль поверхности параметров теплообмена, либо поинтервально, разбивая всю поверхность теплообмена на участки и предполагая на каждом из них постоянными параметры теплообмена. Далее будем рассматривать расчет теплообменника по осредненным вдоль всей поверхности параметрам. Предлагаемый алгоритм расчета будет относиться к одно- и многоходовым кожухотрубным теплообменникам, в которых в межтрубном пространстве конденсируются пары жидкостей, а в трубах вследствие теплоты конденсации происходит нагревание жидкостей или газов. [c.208]