Сплавы хладноломкость

Фосфор. Влияние фосфора больше всего сказывается на механических свойствах железоуглеродистых сплавов. Их коррозионная стойкость практически не ухудшается, а в некоторых средах, как, например, в кислотах, с повышением содержания в сталях фосфора скорость коррозии несколько уменьшается. Количество фосфора в углеродистой стали допустимо до 0,05%, а а чугунах до 0,5%, так как более высокое содержание фосфора вызывает хрупкость сплава (хладноломкость). [c.200]

Влияние фосфора. При повышении содержания фосфора механическая прочность железоуглеродистых сплавов резко падает. Количество фосфора в углеродистой стали допустимо до 0,05%, а в чугунах до 0,5%, так как более высокое содержание вызывает хрупкость сплава (хладноломкость). В этих пределах примесь фосфора не влияет на коррозионную стойкость стали и чугуна. [c.182]

Выявленная закономерность позволяет оценить запас вязкости металла при низких температурах путем непосредственного сравнения с вязкостью его при комнатной температуре ( + 20 °С). На полученных кривых для некоторых металлов и сплавов отмечается порог хладноломкости — температурный интервал, в котором резко снижается ударная вязкость металла. Наиболее отчетливо порог хладноломкости выявляется для ферритных и мартенситных сталей. Ударная вязкость ряда металлических материалов понижается плавно, а для отдельных металлов (медь, алюминий) она сохраняет достаточно высокое значение вплоть до температур жидкого гелия (—270 °С). Следует учитывать, что на вязкость материала в значительной мере влияют такие факторы, как кристаллическая структура, термообработка, загрязнения, а также вид прилагаемой нагрузки. На рис. 44 показана зависимость ударной вязкости от температуры для некоторых металлов. [c.133]

В условиях низких температур самое широкое применение нашли цветные металлы и сплавы, не подверженные хладноломкости. [c.21]

Примеси к металлам могут быть полезными и вредными. Первые улучшают механические свойства металлов это —легирующие добавки. К их числу относятся такие металлы, как N1, Сг, Мо, V, Мп и др. Вредные примеси ухудшают качество металлов. Так, примесь фосфора вызывает хладноломкость металла (переход некоторых металлов и сплавов из пластичного в хрупкое состояние при понижении температуры), а примесь серы —красноломкость (приобретение хрупкости при температуре красного каления). [c.306]

Поскольку это явление впервые обнаружено и наиболее обстоятельно исследовано на железе и его сплавах (сталях) и наблюдается у этих материалов при отрицательных температурах, оно получило название хладноломкость, а температура, при которой происходит переход в хрупкое состояние—порог хладноломкости. [c.25]

Сплавы тантала. Механические свойства и порог хладноломкости сплавов тантала определяли на образцах, вырезанных из листа толщиной 2 мм (см. рис. 21). [c.35]

Ta-Ti нельзя определить порог хладноломкости, можно с уверенностью утверждать, что дпя сплава с 10 ат.% Ti он ниже -253°С, а для сплава с 15-19 ат.%Т1 ниже -196°С, т. е. при увеличении содержания титана порог хладноломкости сплавов Ta-Ti повышается. [c.39]

Примечание. В числителе указан порог хладноломкости деформированных сплавов, в знаменателе — рекристаллизованных. [c.46]

Порог хладноломкости рекристаллизованных сплавов выше, чем деформированных. Это, очевидно, обусловлено неодинаковым механизмом их разрушения. [c.46]

Т.е. с а-структурой легируют А1, Зп и 2г. Они отличаются повыш. жаропрочностью, высокой термич. стабильностью, малой склонностью к хладноломкости, хорошей свариваемостью. Осн. вид термич. обработки-отжиг при 590-740 С. Применяются для изготовления деталей, работающих при т-рах до 400-450 °С сплав Т1 высокой чистоты (5% А1 и 2,5% 8п)-один из лучших материалов для работы при криогенных т-рах (до 20 К). [c.594]

Установлено, что порог хладноломкости сплавов находится выше комнатной температуры. Наряду с зтим сплавы приобретают необратимую хрупкость в результате образования крупнозернистой структуры после нагрева выше 1000°С, т.е. при температурах выше температуры рекристаллизации. На основании проведенных исследований предложены сплавы N 1,2,3 и 4 с разным содержанием алюминия и хрома и различным уровнем жаростойкости (табл. 30). Однако в связи с технологическими трудностями сплавы № 2, 3 и 4 внедрить не удалось. [c.88]

В интервале 450 - 550°С в сплавах происходит расслоение твердого раствора по хрому с образованием когерентных, изоморфных выделений, концентрация хрома в которых при длительных вьщержках достигает 75 - 85 % (рис. 77) [ 73 -75]. Процесс расслоения сопровождается повьпиением прочности, твердости, порога хладноломкости и понижением злектрического сопротивления. Загрязнение сплавов [c.120]

О) повышают хрупкость молибдена, но и легирующие компоненты замещения, входящие в твердый раствор, как правило, не снижают хрупкости молибдена. Исключением из. этого правила является сплав молибдена с рением. Присадка рения к молибдену снижает температуру хладноломкости молибдена. [c.311]

Никель, который вводится обычно для увеличения пластичности, снижения хладноломкости и улучшения прокаливаемо-сти, снижал при всех температурах отжига критическое напряжение, т. е. увеличивал склонность сплавов к КР (табл. 4). [c.109]

Большие перспективы открывает применение эффекта Мёссбауэра для исследования свойств специальных сталей, в состав которых всегда входит в той или иной концентрации железо. Такие исследования несут информацию о фазовых (структурных) превращениях в сталях, дают сведения, позволяющие исследовать прочность, износостойкость и так далее. Например, наблюденное в работе [21] аномальное поведение температурной зависимости величины внутреннего эффективного поля на ядрах Fe в интервале температур, совпадающем с температурой хладноломкости для сталей У9А и ст. 10, указывает на изменение характера химической связи при электронном фазовом переходе, который может быть первопричиной перехода стали из пластичного состояния в хрупкое. Исследование сверхтонкой структуры мессбауэровских спектров на ядрах Fe в сплаве Fe + 48,2 ат. % Ni и в чистом железе [22] позволило обнаружить отклонения величины относительных интенсивностей компонентов спектра для образцов, подвергнутых деформации от относительных интенсивностей компонентов спектра, полученного с недеформированного образца, что объясняется влиянием магнитной текстуры прокатки, вызванной кристаллографической текстурой прокатки и рекристаллизации. [c.217]

Однако некоторые примеси ухудшают качество металлов и сплавов. Например, примеси серы вызывают красноло.мкость (хрупкость при температуре красного каления), а примеси фосфора—хладноломкость (хрупкость при пониженных температурах) металлов и сплавов. [c.268]

При постоянных параметрах испытания (сечение образца, скорость деформирования) на порог хладноломкости оказьшают влияние следующие факторы а) размер зерна (чем крупнее зерно, тем выше порог хладноломкости) б) наличие второй фазы, в особенности дисперсной (приводит к повышению порога хладноломкости) в) чистота металла (ее повышение, в особенности по примесям внедрения, способствует понижению порога хладноломкости) г) образование твердых растворов замещения (как правило, оно приводит к повышению порога хладноломкости, впрочем, имеются важные исключения из этого положения - никель в сплавах железа, рений в сплавах молибдена и др.). [c.29]

Исследуемые легирующие элементы по влиянию на порог хладноломкости делятся на две группы 1) №. и Т1 2) W и Мо. Влияние Т1 и ЫЬ не установлено во всяком случае, как и у чистого ванадия, порог хладноломкости сплавов У + МЬиУ + Т1в интервале исследованных концентраций, ниже температуры кипения жидкого азота, т.е. ниже —196° С (рис. 30). У сплава V + 2 ат.% W порог хладноломкости также ниже -196 С, но уже при 5 ат.% он соответствует —80° С (рис. 31). Молибден тоже повышает порог хладноломкости ванадия (рис. 31). Можно считать, гго при 3 ат.% Мо сплав V - Мо имеет Гдо = -70°С, при 5,5 ат.% Мо Гзо = -35°С и при 8 ат.% М0Г50 =0°С. [c.35]

Ударная вязкость при легировании тантала изменяется мало, однако необходимо иметь в виду, чго результаты, полученные на тонких образцах (2 мм) при испьгганиях на удар, малопоказательны. Вязкую составляющую в изломе не определяли, были лишь построены кривые ударной вязкости сплавов Та—Ti Ta-V Ta-Nb Та—Мо и Та—W (рис. 33). Для сплавов всех систем, кроме системы Та—Ti, ударная вязкость мало изменяется с понижением температуры. Это позволяет утверждать, что как у чистого тантала, так и у сплавов Ta-V (до 28 ат.% V), Ta-Nb (до 50 ат.% Nb), Та—Мо (до 5 ат.% Мо) и Та—W (до 4 ат.% W) порог хладноломкости ниже, чем температура кипения жидкого водорода (т. е. ниже -253°С). [c.37]

Это характерно для технитеского молибдена и практически всех сплавов на его основе (кроме сплавов системы Мо—Ке). Если содержание примесей внедрения меньше их растворимости при комнатной температуре (т. е. Ы, СиО менее 0,001 мас.%),то порог хладноломкости такого молибдена оказывается примерно равным -100°С (см. рис. 19 ). Появление второй фазы, расположенной по границам зерен (она обнаружена при [c.42]

Надо полагать, что влияние всех примесей (О, N. С) аддитивно, а поэтому для получения вязкого при комнатной температуре молибдена содержание О + N + С в нем должно быть не более 0,001 мас.%, т. е. он должен содержать не более 0,0002-0,0003 мас.% каждого из этих элементов, что при существующей технологии изготовления Мо и производстве из него полуфабрикатов пока еще практически невозможно. Отсюда следует, что обычный технический Мо, а тем более его сплавы при нормальной температуре хрупки из-за высокого положения (выше комнатной температуры) порога хрупкости. Легирование Мо элементами замещения приводит к повышению порога хрупкости исключение составляет повджающий порог хладноломкости (так называемый рениевый эффект). Однако согласно данным, приведенным на рис. 34, для понижения порога хладноломкости молибден обычной технической чистоты содержание рения должно быть не менее 20 мас.%. Из-за высокой стоимости рения такой сплав может применяться лиип> для узких целей, например для весьма неметаллоемких конструкций. Другими словами, сплавы Мо + 20 мас.% Ке пока не имеют перспекчивы широкого применения в химическом машиностроении. [c.42]

С этой целью сплавы легируют сравнительно небольшим количеством более сильных карбидообраэователей, чем молибден (т. е. элементов, расположенных в периодической системе левее молибдена). Обычно в качестве таких элементов используют титан, цирконий и гафний. При введении этих элементов в молибден образуются соответствующие карбиды вместо карбида молибдена (М02С), что приводит к некоторому уменьшению хрупкости. Однако при этом не достигается полной пластификации, т. е. смещения порога хладноломкости ниже комнатной темпе- итуры. Впрочем, необходимо учитьшать, что сплавы Мо легируют Т1 и 2г не для понижения порога хладноломкости (не очень значительного), а для повышения их жаропрочности. [c.42]

В настоящей работе исследовали хладноломкость двух промышленных сплавов ЦМ2А и ЦМ5 [29, 30]. Прутки диаметром 16 мм изготовляли из слитков, полученных вакуумным переплавом. Сплавы исследовали в двух состояниях деформированном при 1200 С (эта температура ниже температуры рекристаллизации, поэтому такое состояние структурно [c.42]

Выше порога хладноломкости разрьшаются отдельные волокна, каждое из которых деформируется на 100%, и, следовательно, поперечного излома не образуется. Внутри интервала перехода ударная вязкость понижается как за счет уменьшения изгибаемого сечения, так и работы разрыва. Это обусловлено тем, что часть сечения разрушается по вязкому механизму (100%-ная деформация каждого волокна, работающего самостоятельно, поскольку прочность поперек волокон незначительна), часть — по хрупкому. Доля последнего с понижением температуры увеличивается, и при температуре около 100° С (для сплава ЦМ2А) наблюдается только хрупкое разрушение. [c.45]

Так как доли хрупкого излома и вязкого разрьша для деформированных молибденовых сплавов ие бьпти определены с достаточной точностью, порог хладноломкости этих сплавов не установлен. По величине же ударной вязкости его можно оценить только ориентировочно. [c.46]

Определенный таким образом на образцах с различной остротой надреза порог хладноломкости (верхний и нижний) исследованных молибденовых сплавов ЦМ2А и ЦМ5 в двух состояниях (деформированном и рекристаллизованном) приведен в табл. 8. [c.46]

Различие в положении порога хладноломкости для рекристаллизованного и деформированного сплава ЦМ5 меньше, чем сплава ЦМ2А. [c.46]

Порог хладноломкости сплава ЦМ5 значительно вьппе, чем сплава ЦМ2А, что, очевидно, связано с влиянием углерода, содержание которого в шлаве ЦМ5 больше, чем в сплаве ЦМ2А. [c.46]

Отрицательным свойством высокохромистых ферритных сталей является повышенная склонность к хладноломкости, которая усугубляется склонностью к росту зерна при воздействии термического цикла сварки и склонностью к межкристаллитной коррозии. Ответственными за это являются углерод и азот. Максимальное содержание углерода и азота должно быть на уровне 0,010—0,015 %. Такие сплавы, получившие название суиерферритов, могли бы широко использоваться для изготовления большой номенклатуры изделий, работающих в сильноагрессивных условиях. [c.69]

Характерные для швов, сваренных с ЭМП, отличия в структуре и распределении легирующих элементов дополняются при сварке материалов, претерпевающих полиморфные превращения в твердой фазе, благоприятным изменением характера выделения продуктов распада первичной структуры, что делает конечную структуру более однородной. Это приводит к повышению ударной вязкости металла шва при сварке с ЭМП, например, сплава ВТ6С (на образцах, подвергнутых старению) с 5 кгс м/см до 7,55 кгс м см и снижению порога хладноломкости сварных соединений стали 09Г2С с минус 60 до минус 70° С. [c.29]

Предел длительной прочностн М.с. (100 ч испытаний при 1200°С)-200-250 МПа. Для М.с., как и для нелегированного Мо, характерна хладноломкость, т-ра к-рой зависит от структурного состояния сплава, условий испытания и находится в пределах от -250 до 400 °С. С увеличением содержания легирующих добавок выше 1% т-ра хладноломкости М. с., как правило, повышается исключение-сплавы Мо с Ке. [c.129]

М. с. 1000—1600° с. При повышении т-ры значительная прочность сохраняется (рис.)- М- с. выплавляют, как правило, в вакуумных дуговых пли электроннолучевых почах. Полуфабрикаты изготовляют в виде прутков, профилей, труб, листов, фольги и проволоки. Слитки литого металла подвергают горячему прессованию при т-ре 1500° С, промежуточному отжигу в интервале т-р 1200—1500° С (в зависимости от состава сплава) и последующему деформированию прокаткой или волочением. Из М. с. изготовляют поковки массой до 1,1 т. При оптимальном режиме прокатки т-ра хладноломкости при изгибе близка к т-ре жидкого азота. М. с. как жаропрочные конструкционные материалы применяют для изготовления головных частей и сопел ракет, вкладышей сопел, упорных колец силовых установок, рулей передних кромок крыльевых сверхзвуковых самолетов, радиационных щитков п деталей крепления, эксплуатируемых ирп высокой т-ре, деталей и узлов турбин. Применение жаропрочных М. с. в ракетных двигателях позволяет повысить рабочую т-ру на 200—300° С, увеличить их мощность. Каропрочные М. с. используют и и атомно энергетике. Лит. Тугоплавкие материа.лы в машиностроении. Справочник. М., 1967 Мальцев М. В. Металлография тугоплавких редких и радиоактивных металлов и сплавов. М., 1971 Сплавы молибдена. М., 1975 Молибден. Пер. с англ. М., 1962 Агте К., В а ц е к И. Вольфрам и молибден. Пер. с чеш. М.—Л., 1964 Т и т ц Т., Уилсон Дж. Тугоплавкие металлы и сплавы. Пер. с англ. М., 1969. В. Н. Минапов. МОЛИБДЕНИРОВАНИЕ - диффузионное насыщение поверхности металлических изделий молибденом или нанесение на них покрытий из чистого молибдена. Диффузионное М. обычно осуществляют газо- и жидкофазным способами. При газофазном способе молибден переносится газообразными галогенидами молибдена (хлоридами, фторидами и т. п.), при жидкофазном — анионами молибдена, к-рые осаждаются на поверхности катода—изделия. При газофазном способе (способе порошков) используют чистые молибдено- [c.8]

Применение хрома и сплавов на его основе как кислотостойких и высокопрочных конструкционных материалов ограничивалось следующими факторами 1) повышенной хрупкостью при обычных температурах (хладноломкостью) 2) их недостаточной стойкостью в неокислительных кислотах (НС1, H2SO4). Эти ограничения в настоящее время принципиально можно считать снятыми — первое — работами Института проблем материаловедения АН УССР [196], показавшими возможность получения пластичного хрома в промышленных условиях и масштабах второе — [c.236]

В настоящее время наиболее широкие области применения иттрия, его соединений, сплавов и лигатур в промышленности следующие производство легированной стали модифицирование чугуна производство сплавов на основе никеля, хрома, молибдена и других металлов — для повышения жаростойкости и жаропрочности выплавка ванадия, тантала, вольфрама и молибдена и сплавов на их основе — для увеличения пластичности производство медных, титановых, алюминиевых и магниевых сплавов атомная энергетика электроника — в качестве катодных материалов (оксиды иттрия), а также для поглощения газов в электровакуумных приборах изготонление квантовых генераторов — лазеров производство тугоплавких и огнеупорных материалов химия —в качестве катализаторов производство стекла и керамики. Рафинирование металлов и сплавов от примесей (кислород, азот, водород и углерод), вызывающих хрупкость сплавов, что особенно важно для тугоплавких хладноломких металлов с объемноцентрированной кубической решеткой, а также примесей, вызывающих хладноломкость (сера, фосфор, мышьяк в [c.195]

Фосфор в сплавах железа содержится в виде твердого раствора с железом, а также в виде фосфидов РСдР, НезР, и лишь незначительное количество фосфора может содержаться в виде фосфатов, опавших в металл со шлаком. Фосфор считают вредной примесью, так как он делает металл хладноломким. Это свойство резко сказывается уже при содержании фосфора в количестве 0,1%. С другой стороны, повышение содержания фосфора увеличивает жидкоплавкость, т. е. подвижность металла в расплавленном состоянии, способность хорошо заполнять форму при отливке фосфор придает изделиям блеск, гладкую и чистую поверхность, поэтому иногда присутствие фосфора желательно, например при производстве листовой стали,, гаек присутствие фосфора предупреждает, кроме того, слипание листов стали. [c.299]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология