Тепловое излучение коэффициент теплоотдачи

Решение. Перенос теплоты через прослойки осуществляется конвекцией н тепловым излучением коэффициент теплоотдачи излучением (Ksk).4 в прослойке между поверхностями, как показывают расчеты, примерно равен (Кз к) п = =6,0 Вт/(м2-К). Эффективный коэффициент теплоотдачи конвекцией в прослойке от внутренней поверхности А к поверхности корпуса может быть найден по формуле (1.168). Определим сначала диапазон изменения комплекса [c.75]

Теплоотдача в закризисной области определяется в основном конвективными токами в паровой пленке, а также теплоотдачей излучением. Доля последней составляющей особенно заметна в тех случаях, когда источник тепла или нагреватель обеспечивает постоянную плотность теплового потока независимо от уменьшения коэффициента теплоотдачи. Как уже упоминалось, для аппаратов химической технологии это условие выполняется редко. [c.235]

Одним из важнейших случаев сложного теплообмена является процесс распространения тепла одновременно конвекцией и тепловым излучением. Для расчета такого случая теплообмена це [есо-образно применить уравнение, по форме аналогичное уравнению конвективного теплообмена (6.41), но с приведенным коэффициентом теплоотдачи. [c.147]

В дальнейшем буквой а будем обозначать приведенный коэффициент теплоотдачи, учитывающий распространение тепла конвективным теплообменом и тепловым излучением. [c.148]

Величина л представляет собой коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием, который показывает, какое количество тепла (в дж) отдает окружающей среде посредством теплового излучения стенка поверхностью 1 м за 1 сек при разности температур между стенкой и средой 1 град. [c.296]

Коэффициент теплоотдачи тепловым излучением а показывает, какое количество теплоты отдает окружающей среде за счет теплового излучения стенка поверхностью 1 за 1 с при разности температур между ней и средой 1 град. [c.292]

В режиме динамического равновесия потери тепла элементами конструкции здания восполняются за счет конвективной теплоотдачи от воздуха помещения к внутренним поверхностям здания, тогда как потери тепла вентиляцией компенсируются подводом тепла от поверхностей помещения за счет конвекции. При рассмотрении теплового баланса необходимо иметь в виду, что теплообмен внутри помещения в значительной мере зависит от используемой системы нагрева. Можно рассматривать конвективный нагрев, который обеспечивается за счет нагревания воздуха, и нагрев излучением от отопительных элементов, встроенных в панели. Другие виды нагрева по своей эффективности находятся между этими двумя основными видами. С применением этих видов нагрева представляется возможным обеспечивать теплообмен внутри помещения, который осуществляется главным образом только между поверхностями и между поверхностями и воздухом. Для удобства расчета вводится гипотетический коэффициент теплоотдачи а д. Тогда [c.173]

Суммарные электротепловые нагрузки, необходимые для соответствия определенному профилю, приводятся в табл. 3. Внешние тепловые потери представляют собой сумму радиационных и конвективных потерь. Радиационные потери (к внешним стенкам камеры сгорания при средней температуре 380°К) оценивались на основании коэффициента излучения стенок полого стабилизатора, равного примерно 0,6—0,8. (Стенки полого стабилизатора были выкрашены высокотемпературной зеленой краской указанный коэффициент излучения рекомендовался изготовителем краски в области используемых температур.) Из баланса конвективных потерь, исходя из средних температур стенок, вычисляли средние внешние конвективные коэффициенты теплоотдачи, которые также приводятся в табл. 3. Приведенные в табл. 3 внутренние конвективные коэффициенты теплоотдачи оценивались в предположении, что температура газов внутри полого стабилизатора равна теоретической температуре пламени. Однако фактически температура находящегося внутри газа, вероятно, была значительно ниже теоретической вследствие наличия тепловых потерь и возможной неполноты горения. Поэтому вычисленные коэффициенты являются весьма приближенными. Отметим, что внешний коэффициент теплоотдачи примерно в 2—3 раза больше внутреннего коэффициента теплоотдачи. [c.258]

При изложении материала гл. 3 было удобно характеризовать условия теплового взаимодействия развитых поверхностей с окружающей средой, задавая температуру последней и коэффициент теплоотдачи конвекцией. Развитые поверхности, используемые в системах сброса тепла космических кораблей, могут отводить энергию в окружающее пространство только путем излучения. Аналогично в топочных камерах парогенераторов, работающих на органическом топливе, подвод тепла к поверхностям нагрева осуществляется преимущественно излучением. [c.148]

Хотя зачастую излучение и конвекция действуют одновременно, анализ задач, в которых учитывается только теплообмен излучением, позволит более корректно описать характеристики систем, поведение которых частично либо полностью определяется излучением. Математический анализ может опираться на приведенные в гл. 2 допущения, при этом допущения 3 и 10 должны быть видоизменены. Согласно допущению 3 коэффициент теплоотдачи на поверхности ребра — постоянный. В то же время очевидно, что в условиях космоса часть поверхности ребра может быть обращена в сторону стока тепла, а часть — в противоположную. Если отбросить указанное допущение, то анализ сведется только к рассмотрению переноса излучения между различными точками поверхности ребра и окружающим пространством. Отказ от допущения 3 снимает также допущение 10, согласно которому тепловой поток, отводимый от поверхности ребра, пропорционален разности температур 0= —4, поскольку в случае излучения тепловой поток пропорционален разности четвертых степеней температур. [c.148]

В гл. 1 было показано, что подвод тепла к продольному ребру прямоугольного профиля изменяется от торца к основанию. Эта неравномерность обусловлена прежде всего изменением местных температурных напоров 6=4—t и тепловых потоков от окружающей среды к ребру. В гл. 3 и 4 анализ проводился с учетом изменения местных коэффициентов теплоотдачи конвекцией и излучением и определялось их влияние на суммарный тепловой поток. В данном параграфе мы не касаемся ни одного из этих вопросов. [c.201]

С помощью описанной выше обобщенной программы решения стационарной задачи можно рассчитать распределения температур в продольном ребре при снятии приведенных в гл. 2 ограничивающих допущений. Ниже будут рассмотрены случаи а) постоянного коэффициента теплоотдачи на поверхности ребра б) изменения коэффициента теплоотдачи с расстоянием по экспоненте, причем дополнительно будут учтены тепловые потери с торца ребра в) переменной температуры окружающей среды и г) отвода тепла с одной стороны ребра излучением и вынужденной конвекцией, а с другой — турбулентной свободной конвекцией [c.252]

Формирование клинкера происходит в зоне спекания вращающейся печи, поэтому тепловое напряжение этой зоны должно быть достаточно высоким. В высокотемпературных зонах печи основное количество тепла от газов к материалу передается излучением (рис. 63), поэтому необходимо стремиться к максимально возможной разности температур газов и обжигаемого клинкера. Подсчитано, что повышение температуры факела на 20—40° приводит к увеличению производительности печи на 2,5—4%. Способствует увеличению коэффициента теплоотдачи повышение содержания в газах излучающих компонентов (СОг, НгО и твердых частиц), а также интенсивное перемешивание материала, определяемое частотой вращения печи и другими факторами. [c.299]

Тепло, идущее на подогрев и испарение воды, путем теплового излучения [4—6] передается от топочного факела, образующегося при сгорании мазута или угольной пыли, панелям труб, экранирующим стенки топочной камеры (рис. 12.2). Продукты сгорания отдают примерно половину своего тепла стенкам топочной камеры, после чего они достигают пучков котельных труб в верхней части топки, где высокие коэффициенты теплоотдачи, сопровождающие процесс кипения, обеспечивают дальнейшее эффективное снижение температуры горячих топочных газов (которая в некоторых местах может быть очень высокой) без угрозы чрезмерного перегрева при этом стенок труб. Поток газов затем направляется вниз, имея при этом более низкую и равномерную температуру, проходя по пути пароперегреватель, промежуточный пароперегреватель, экономайзер и воздухоподогреватель, и поступает к основанию дымовой трубы. Барабан парогенератора, различного рода трубопроводы и коллекторы изолированы от факела и не подвержены воздействию [c.226]

Основными преимуществами являются 1) возможность регулировки тепловых потоков, равномерность нагрева труб-змеевиков и устойчивость работы печи 2) высокие производительность и к. п. д. печи за счет увеличения коэффициента теплоотдачи (к стенкам труб), большой поверхности излучения, точной дозировки горячей смеси (отсутствие большого избытка воздуха) 3) меньшие габариты печи по сравнению с факельной и легкость ее автоматизации. [c.221]

Радиационные рекуператоры представляют собой вертикальный цилиндр с двойной стенкой, внутри которой движется с большой скоростью нагреваемый воздух. Большой внутренний диаметр цилиндра (до 1,5 ж и более) и высокая температура отходящих газов создают большой коэффициент теплоотдачи излучением, что при малом тепловом сопротивлении стенки рекуператора обеспечивает большой коэффициент теплопередачи. Этот коэффициент возрастает при движении отходящих газов не только внутри, но и с наружной стороны цилиндра рекуператора. Испытания и расчеты радиационных рекуператоров дают коэффициент теплопередачи на условную внутреннюю поверх [c.34]

Закономерности теплоотдачи в трубчатых печах. В радиантной камере печи теплота передается трубам в основном излучением, поэтому наибольший коэффициент теплоотдачи будет в точке сечения трубы, обращенной к поверхности излучения, т. е. к огневым факелам или к беспламенным панельным горелкам. Кроме того, огнеупорная кладка печи будет отражать часть излучения, падающего на него. В результате передача теплоты будет осуществляться через всю поверхность трубы, но с разной интенсивностью на различных участках. При одностороннем облучении максимальный тепловой поток примерно в 1,8 раза превышает минимальный (рис. 4Л1). В печах двухстороннего облучения тепловая нагрузка поверхности труб становится более равномерной и максимальный тепловой поток превышает минимальный всего в 1,2 раза. Для работы реакционных трубчатых печей равномерность передачи теплоты имеет большое значение, так как с улучшением равномерности теплового потока уменьшается прогар труб. [c.102]

В включение следует отметить, что не всегда в пламенных реакторах доминирует передача тепла излучением. При небольших значениях эффективной длины лучей 5, а также при больших отношениях диаметра насадка к диаметру реактора увеличивается вклад конвективной составляющей теплопередачи. В некоторых случаях, даже при температурах порядка 1500° С, конвекцией передается до 50% от общего количества передаваемого газами тепла. Тепловые расчеты прн этом необходимо проводить по суммарному коэффициенту теплоотдачи [c.334]

Эквивалентный коэффициент теплоотдачи р для теплообмена излучением между двумя параллельными пластинами определяется из уравнения теплового потока излучением [c.155]

Охлаждение пластины с учетом излучения. Пусть, как и прежде, пластина охлаждается жидкостью, имеющей постоянную температуру при том же самом коэффициенте теплоотдачи а. Естественно, она участвует и в радиационном взаимодействии с окружающими ее телами, имеющими температуру, равную, например Г . Результат этого взаимодействия — плотность теплового потока результирующего излучения можно записать так [c.119]

Такм образом, задача вычисления скорости теплопередачи к пропану сводится к нахождению скорости переноса тепла через пленку газа с коэффициентом теплоотдачи а без учета теплового излучения. [c.66]

Для паровой конверсии (/ = 1,2)достаточно двух уравнений (У1.3) для расчета концентраций и Щ Z d йh суммарный тепловой эффект реакций - коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности трусЗы и потому с учетом теплового излучения. [c.150]

Расчет теплообмена в топке можно разбить на два крупных этапа 1) вычисление обобщенных угловых коэффиплентов излучения между зонами, коэффщиентов теплопередачи через стенки труб и кладку печей, коэффициентов теплоотдачи соприкосновением меаду зонами, тепловыделение по длине факела и другие величины 2) решение системы уравнений теплового баланса зон и наховдение распределения температур и тепловых потоков в радиационной ка1лере. [c.178]

При определении степени черноты ег или коэффициентов теплоотдачи излучением от трехатомиых газов и водяного пара [1, с. 478] необходимо знать число вое значение параметра р-з. При этом предполагается, что длина пути всех тепловых лучей до поглощающего энергию элемента стенки одинакова и равна тс 1ЛщИ Не газового слоя 5. [c.381]

На практике нередко лучистый теплоперенос происходит одновременно с конвективным пример потери в окружающую среду от поверхности нагретого технологического аппарата — излучением, а также естественной конвекцией (с коэффициентом теплоотдачи а ). В таких сшучаях иногда удобно произвести подмену задачи, записав теплоперенос излучением в манере конвективной теплоотдачи, т.е. ввести понятие о коэффициенте теплоотдачи излучением ад. Это делается путем формального приравнивания тепловых потоков, записанных в физически обоснованной форме (6.27) и в форме, принятой для конвективной теплоотдачи (6.13) [c.514]

При контроле активным методом объект обычно нагревают контактным либо бесконтактным способом, стационарным либо импульсным источником теплоты и измеряют температуру или тепловой поток с той же или с другой стороны объекта. Это позволяет обнаруживать несплошности (трещины, пористость, инородные включения) в объектах, изменения в структуре и физико-химических свойствах материалов по изменению теплопроводности, теплоемкости, коэффициенту теплоотдачи. Таким способом выявляют участки с плохой теплопроводностью в многослойных панелях. Неплотное прилегание слоев и дефекты обнаруживают как участки повышенного или пониженного нагрева поверхности панели. Измерения температур или тепловых потоков выполняют контактным или бесконтактным способами. В последнем случае передача теплоты происходит в основном за счет радиации, т. е. излучения электромагнитных волн в инфракрасной или видимой части спектра в зависимости от температуры тела. Наиболее эффективным средством бесконтактного наблюдения, регистрации температурных полей и тепловых потоков является сканирующий термовизор. [c.15]

Общий коэффициент теплоотдачи складывается из коэффициента теплового излучения аизл и конвективного коэффициента теплоотдачи ак [c.96]

Закономерности теплоотдачи в трубчатых печах. В радиантной камере печи тепло передается трубам в основном излучением, поэтому наибольший коэффициент теплоотдачи будет в точке сечения трубы, обращенной к поверхности излучения, т. е. к огневым факелам или к беспламенным панельным горелкам. Кроме того, огнеупорная кладка печи будет отражать часть излучения, падающего на нее. В результате передача тепла будет осуществляться через всю поверхность трубы, но с различной интенсивностью на различных участках. При едностороннем облучении максимальный тепловой потрк примерно в три раза [c.119]

Рассмотрим сначала случай, когда температура поверхности — заданная функция X. При таком типе граничных условий для потока жидкости совершенно безразлично наличие излучения, так как она не поглощает и теплообмен излучением не меняет температуры поверхности пластины Т х). Таким образом, в условиях заданной температуры поверхности стенки взаимодействия между двумя видами теплообмена не происходит. Локальные значения конвективных коэффициентов теплоотдачи (или конвективного числа Нуссельта) могут быть определены, как и теплоотдача, излучением [30, 31]. Положение совершенно меняется для задачи, в которой задан тепловой поток через единицу поверхности пластины как функция х. При этом также существуют стандартные методы для определения конвективного числа Нуссельта в соответствии с заданным qw x). Однако в присутствии излучения распределение теплового потока вдоль поверхности пластины, омываемой потоком жидкости, может заметно отличаться от заданного. Это происходит потому, что часть теплового потока уходит с поверхности пластины в виде излучения. Количество же этой энергии будет меняться в зависимости от координаты х. Таким обра- [c.29]

Установка работала при тепловом потоке с поверхности 14,5 впг1см , что соответствовало току приблизительно 240 а. Разность температур между поверхностью пластины и средой менялась от 15 до 34° С в зависимости от положения термопары и излучательной способности пластины. При определении конвективного коэффициента теплоотдачи (и, следовательно, числа Нуссельта) необходимо знать конвективную составляющую теплового потока с поверхности. Эту составляющую можно найти, вычитая из общего теплового потока поток тепла, связанный с излучением, ое(Т — Т ). Чтобы обработать данные в форме МиЮг ) = /(5), свойства воздуха (за исключением коэффициента объемного расщирения Р) выбирали при локальной определяющей температуре [c.38]