Действительный расход мощности

Действительный расход мощности [c.10]

Третий случай — компрессор регулируется изменением числа оборотов или поворотом лопаток направляющего аппарата. С достаточной точностью можно принять, что коэффициент полезного действия при этом методе регулирования остается неизменным. Из уравнения (1У-4) находим Рок. По характеристическим кривым устанавливаем соответствующие этому давлению Qo 20 и Мо. Действительный расход мощности определяем по уравнению [c.199]

Нагрев газа, подсчитываемый по (7-51) и (7-52), соответствует расходу мощности вентилятора, определяемому по общепринятой формуле (7-49), которая основана на том допущении, что плотность газа в машине не изменяется. Погрешность определения становится значительной при больших напорах вентилятора, так как в действительности при адиабатном процессе плотность газа изменяется, а процесс в машине близок к адиабатному. Для оценки этой погрешности принимаем, что в вентиляторе идет процесс адиабатного сжатия и температура газа изменяется в соответствии с формулой [c.229]

В действительной холодильной машине (рис. 8.4) вместо сложного расширительного цилиндра (детандера) используется дроссельный регулирующий вентиль <9. Следовательно, обратимое расширение газа изоэнтропического процесса (рис. 8.2, отрезок 3—4) заменяется необратимым процессом дросселирования, (рис. 8.2, отрезок 3—7), что уменьшает холодопроизводительность на величину площади 4—5—8—7 (рис. 8.2) и увеличивает расход мощности на величину 1 . [c.283]

При изотермическом к. п. д. турбокомпрессора, равном 0,6, расход энергии составляет 0,48 квт-ч1м Ог, т. е. весьма близок к проектному. Действительный расход энергии, определенный по мощности турбокомпрессоров на Щекинском химическом комбинате, составляет 0,53 квт-ч1м Ог. Повышенный расход энергии на Щекинском химкомбинате объясняется пониженным к. п. д. турбокомпрессоров, а также большими потерями давления в воздушных фильтрах перед турбокомпрессорами. [c.42]

Действительные расходы обоих видов топлива в определенном двигателе могут быть выявлены только при проведении сравнительных испытаний. При работе на сжиженных углеводородных газах расход масла в двигателе уменьшается, так как топливо поступает в камеру сгорания в газовой фазе и не растворяет в себе масла, что увеличивает межремонтные пробеги двигателя на 100—150 %. Бензин подается в карбюратор двигателя в виде жидкости, для испарения его выхлопной и всасывающий патрубки часто выполняют одной отливкой, так что тепло выхлопных газов используется для подогрева бензовоз-душной смеси. Сжиженные газы после смесителя всегда находятся в виде газа. Подогрев газовоздушной смеси вреден, так как повышение температуры обусловливает уменьшение мощности двигателя. По этой причине двигатели, работающие на [c.165]

Если известен действительный расход энергии на 1 т металла — Q , квт ч т, то мощность печи определится из выражений [c.222]

КПД компрессора. В компрессоре не вся работа расходуется на нагнетание газа. Частично она затрачивается на преодоление сопротивления, вызываемого трением в подшипниках и других трущихся частях. Действительная потребляемая мощность компрессора, или мощность на валу, выше индикаторной мощности, затрачиваемой на сжатие газа. Обычно КПД компрессора равен 0,85...0,90 (большее значение соответствует компрессорам с большой подачей). [c.40]

Сравнение действительного и теоретического расхода мощности. При действительном холодильном процессе следует учитывать необходимые разности температур для выгодной передачи тепла, приток тепла из окружающей среды, трение и другие потери в компрессоре и прочие необратимые эффекты. В большинстве случаев можно предположительно взять разность температур и определить температуры, при которых хладагент должен испаряться и конденсироваться. Если теплота поглощается не непосредственно испаряющимся холодильным агентом, а косвенно — посредством использования циркулирующего рассола, что иногда бывает необходимо, то общая разность температур, а следовательно, и производительность будут возрастать. [c.501]

Следовательно, для быстрого ориентировочного определения расхода мощности на данный холодильный процесс рекомендуется вычислить расход мощности для цикла Карно, приняв в качестве температурных пределов наинизшие из нужных температур холодильника и охлаждающей воды. Затем для получения действительной мощности (реальный цикл) следует увеличить мощность цикла Карно на A(PIq. [c.502]

Из таблицы видно, что расход мощности тем больше, чем больше степень сжатия и чем менее совершено охлаждение сжимаемого воздуха. Так, например, при изотермическом сжатии 1 воздуха с 1 до 10 ати расход мощности почти в полтора раза меньше, чем при адиабатическом, а при более высоких давлениях это различие еще больше. Отсюда понятно стремление приблизить действительный процесс сжатия к изотермическому, что достигается охлаждением воздуха в цилиндрах компрессоров, а при высоких степенях сжатия еще дополнительным охлаждением в промежуточных холодильниках. [c.184]

Второй случай — компрессор регулируется дросселированием на всасывании. По трем точкам рабочего участка характеристической кривой определяют коэффициенты А, В и С или Аи 5, и С,. Подставляя в уравнение (1У-7) или (1У-8) необходимые значения, находят рв. Из уравнения (1У-3) по найденному значению ра и требуемому Сао определяют величину 2о-По характеристической кривой Л о—Qo го определяется номинальный расход мощности N0. Действительную мощность находят по уравнению (1У-9). [c.199]

Действительный удельный расход мощности находится из отношения приведенного расхода мощности к замеренной производительности [c.91]

Действительная характеристика мощности машины может быть получена из теоретических характеристик путем суммирования (при данных расходах) значений теоретической мощности и ее потерь. При этом характер зависимости мощности от расхода в основном сохранится действительная мощность на валу машины будет возрастать [c.49]

Действительная характеристика мощности машины может быть получена из теоретических характеристик путем суммирования (при данных расходах) значений теоретической мощности и ее потерь. При этом характер зависимости мощности от расхода в основном сохранится действительная мощность на валу машины будет возрастать с увеличением расхода. Однако вследствие неодинакового относительного влияния потерь на полную мощность линии действительных мощностей отклонятся от линии теоретических мощностей они представятся слегка изогнутыми кривыми. Теоретическая мощность при расходе, равном нулю, также равна нулю. Действительная же мощность при Q = 0 (режим холостого хода) равна мощности холостого хода Ух.х, затрачиваемой на покрытие потерь мощности в этом режиме. Потери мощности на холостом ходу обусловлены циркуляционными потоками в проточной части машины и особенно в рабочем колесе ее, дисковым трением о жидкость (газ), механическим трением в сальниках и подшипниках машины. Все указанное приводит к форме характеристики действительной мощности, показанной на рис. 3-32. [c.50]

Определены основные показатели холодильной машины (компрессора) массовый расход рабочего тела т — к/р ) =0,439 кг/с действительная холодильная мощность (55 = та о = 483,7 кВт [c.371]

МОЩНОСТИ или максимальной величине холодильного коэффициента или как среднее геометрическое между давлениями кипения и конденсации разница в расходе мощности составляет от 1 до 4%. В действительных условиях следует учитывать также практические соображения. Иногда отношение изменяют в соответствии с размерами машин, при этом проверяют, насколько отклонение от оптимального значения увеличивает затрачиваемую мощность. [c.209]

Действительно, если расход хладагента в контуре переменный и зависит от режима работы установки, скорость газа в трубопроводах также будет меняться. Для лучшего понимания рассмотрим в качестве примера установку, оборудованную двумя одинаковыми компрессорами, смонтированными в параллель, то есть установку с двумя ступенями мощности (100% или 50%). [c.206]

Действительная мощность на валу насоса Л/ д превышает величину Л/ д вследствие потерь энергии на. а) гидравлические потери внутри насосного цилиндра б) непроизводительные утечки жидкости внутри насоса в) трение в подшипниках, шатунно-кривошипном механизме, сальниках и т. п. Эти потери энергии выражаются соответственно гидравлическим (т] ), объемным (т1 ) и механическим (т) ) коэффициентами полезного действия. Таким образом, полный расход энергии [c.114]

Для оценки совершенства реального процесса сжатия газа в компрессоре, а также для сравнения машин различных конструкций сопоставляют действительный (политропический) расход работы в цилиндре с изотермическим или адиабатическим расходом работы. При этом соответственно получают два коэффициента полезного действия изотермический — т) з = из пол и адиабатический — — ад/ пол- Первый коэффициент характерен для хорошо охлаждаемых компрессоров, а второй — для работающих с недостаточным охлаждением. Работа трения поршня о цилиндр, штока в сальниках, вала в головках шатуна и в коренных подшипниках учитывается механическим коэффициентом полезного действия компрессора Таким образом, при часовой производительности компрессора О кг/с мощность на его валу выразится так (в кВт) [c.144]

Сопоставление экспериментальных данных и результатов термодинамического расчета состава продуктов реакции затрудняется тем, что мы не располагали реальной возможностью выполнить термодинамический расчет для каждого экспериментального режима. В экспериментах изменение удельной энергии достигалось варьированием расхода метана при неизменном режиме работы плазмотрона. Это приводило к изменению соотношения С Н в реагирующей смеси, в то время как расчеты выполнялись для фиксированных значений этого отношения. Однако достаточно сопоставить экспериментально полученный состав продуктов (опыты 6 и 7, см. табл. 9) с расчетным (см. табл. 6), чтобы убедиться, что экспериментальный состав очень близок к равновесному. Соотношение С Н в этих опытах равно 1 5,16. Удельная энергия, определяемая по полезной мощности, составляет 3,85 и 4,05/се/п-ч/ж СН4. Это дает основание ожидать, что состав продуктов должен соответствовать равновесному составу при температуре, промежуточной между 1600 и 2000° К (рассчитанные точки при соотношении С Н = 1 5), так как этим расчетным температурам соответствуют удельные энергии 3,3 и 4,25 квт-ч СН. Действительно, из сопоставления данных табл. 6 и 9 видно, что концентрация ацетилена, полученная экспериментально, приближается к термодинамически равновесной, а концентрации остальных компонентов лежат в рассчитанных пределах. Для удобства сравнения рассчитанные и экспериментально полученные составы продуктов объединены в табл. 11. [c.92]

Если действительная характеристика вентилятора соответствует кривой 1, то после пуска вентилятора необходимо произвести дросселирование. Кроме того, изменение расхода воздуха Q и потребляемой мощности Муст при определенном числе оборотов вентилятора зависит не только от принятого коэффициента запаса (т. е. от степени расхождения расчетной и действительной характеристик сети), по также от характеристики вентилятора. Так, например [c.21]

Поэтому кривая, характеризующая зависимость действительной мощности, потребляемой центробежной машиной с лопатками, загнутыми вперед, от расхода, довольно круто и непрерывно поднимается (линия 5 на рис. П1.4). При этом значению 1 = 0 соответствует определенная величина мощности, расходуемой на преодоление потерь внутри кожуха (корпуса) машины. [c.55]

Учитывая указанные особенности изменения действительной мощности центробежных машин, их запуск (включение) следует начинать при закрытых регулировочных задвижках, по возможности снижая расход в сети до нуля. В этом случае сила тока, потребляемого электродвигателем в период пуска, оказывается минимальной, и электродвигатель не перегружается. [c.55]

Удельный расход электроэнергии в теоретическом цикле при двухступенчатом сжатии всегда меньше, чем при одноступенчатом. Эта выгода двухступенчатого сжатия еще больше сказывается в действительном цикле, но только при низких температурах. При высоких же температурах кипения, порядка -Ь10° и выше (точки Б пересечения кривых на графиках), удельный расход электроэнергии становится ниже при одноступенчатом сжатии. Объясняется это увеличенными затратами мощности на трение при двухступенчатом сжатии, что связано с увеличенным суммарным объемом компрессоров. Отсюда видно, что если бы выбор типа компрессоров определялся только расходом электроэнергии, то при температуре кипения ниже - -10°С применяли бы только двухступенчатое сжатие. [c.36]

Расход мощности двигателем Мцв значительно выше Л теорДаже при й> =0 (рис. П-20, а). Отношение Л теор/Л/дв, или к. п. д., дает максимум при определенной производительности (рис. П-20,б). По этим данным легко рассчитать действительный расход мощности [c.109]

Если из действительной характеристики известны параметры Я и V, то можно определить сообщаемую жидкости мощность HVpg, которую представляет нижняя кривая на рис. 1-46. Указанные выше причины вызывают здесь увеличение расхода мощности по сравнению с HVpg. Кроме потерь, обусловленных турбулентностью, сопротивлениями, зазорами, в этом случае имеются также потери в подшипниках. Окончательная действительная характеристика мощности (верхняя кривая) показывает, что величина расходуемой мощности значительна даже тогда, когда расход жидкости будет равен нулю (У=0). С повышением производительности расходуемая мощность увеличивается незначительно. [c.65]

При максимальном избыточном давлении Дрмакс в камере обратный поток тоже максимальный производительность пресса в этом случае падает до нуля. Если же избыточное давление в камере снизится до нуля (Др=0), то производительность пресса будет максимальной (равной теоретической). Можно представить графически характеристику червячного пресса в виде зависимости Др от V (аналогично характеристике центробежного насоса). Ее крайние точки имеют координаты (1 теор, Др=0) и (1 =0, Дрмакс). Теоремческий расход мощности измеряется произведением У р. Действительный же расход мощности больше. Отсюда следует, что к. п. д. пресса образует максимум при соответствующей производительности 1 <1 теор. Характеристики такого типа зависят от реологических свойств жидкости. [c.171]

Аммиачная холодильная установка хо.чодопроизводительностью 116 300 Вт с компрессором вертикального типа работает при температуре испарения —15 °С, телшературе конденсации 30 °С и переохлаждении до 25 °С. Компрессор имеет сухой ход. Определить давления в конденсаторе и испарителе, холодильный коэффициент, часовой объем засасываемых компрессором паров, теоретическую и действительную потребляемую мощность, температуру аммиака на выходе из компрессора, расход воды на конденсатор при нагреванин воды в нем на 7 °С. [c.471]

Расход мощности на сжатие, вычисленный по обычным формулам или полученный из термодинамических диаграмм при допущении изоэн-тропного сжатия, приближается к действительной индикаторной мощности компрессора. Принимая 80 /о к. п. д. при переходе от мощности на валу к индикаторной мощности и 93 /g — для мотора и двигателя, получим для компрессора общий к. п. д., равный 75 /о, — величина, которая и предлагается для использования при приближенном определении требуемой мощности. [c.501]

С увеличением расхода. Однако вследствие неодинакового относительного влияния потерь на полную мопшость линии действительных мощностей отклоняются от линии теоретических мощностей они представятся слегка изогнутыми кривыми. Теоретическая мощность при расходе, равном нулю, также равна нулю. Действительная же мощность при Q = 0 (режим холостого хода) равна мощности холостого хода Л/ х.х, затрачивающейся на поткрытие потерь мощности в этом режиме. Потери мощности на холостом ходу обусловлены циркуляционными потоками в проточной части машины и особенно в рабочем колесе ее, дисковым трением о жидкость (газ), механическим трением в сальниках и подшипниках машины. Все указанное приводит к форме характеристики действительной мощности, показанной на рис. 3-34. [c.49]

Чем больше приближается к единице, тем экономичнее работает компрессор. Зная среднее давление сжатия в компрессоре и среднечасовую производительность компрессора, можно, по.пьзуясь табл. И, подсчитать затрату мощности для изотермического сжатия I воздуха. Определив фактический расход (мощности за тот же период по счетчику, можно подсчитать действительный изотермический к. п. д. компрессора, достигнутый обслуживающим персоналом за данный отрезок времени (смену, кампанию, месяц, квартал, год), и тем самым оценить качество работы этого персонала. [c.133]

Электрических характеристик дуговой печи недостаточно для определения оптимального режима печи. Дуговая печь — это технологический агрегат, характеризуемый удельным расходом электроэнергии и производительностью. Как увидим дальше, режим с минимальным удельным расходом электроэнергии не совпадает с режимом с максимальной производительностью. Для того чтобы выяснить связь между этими параметрами, необходйМ"о построить рабочие характеристики печи. Это построение сделано на рис. 4-8. В нижней части рйсунка построены электрические характеристики печи ее активная и полезная мощности, мощность электрических потерь, электрический к. п. д. и коэффициент мощности в функции тока. Здесь же нанесена мощность тепловых потерь, величина которой принята не зависящей от рабочего тока печи, что приблизительно верно в действительности. [c.107]

Таким образом, непрерывный дроцеос нельзя осуществить без интенсификации производства, улучшения качества сырья, усовершенствования конструкции всего оборудования и автоматизации управления. Это (В свою очередь приводит к улучшению качества готовой продукции, повышению производительности труда, снижению расхода сырья, уменьшению капиталовложений на I т мощности и к значительному улучшению условий труда обслуживающего персонала. Надежное обо1рудование с автоматическим дистанционным управлением может быть вынесено и действительно выносится на открытые площадки. [c.310]

Пример. Определить действительную мощность насоса, если объемный расход равен = 0,6 м 1сек, напор Н = 300 м, плотность перекачиваемой жидкости р = 700 кг/л , коэффициент полезного действия насоса tj = 0,80. [c.146]

Действительные криьые М Я) отличаются от теоретических на сумму потерь давлёния в дымососе. Из рис. 43 видно, что у всех дымососов с лопатками, загнутыми вперед, увеличение производительности всегда связано с увеличением мощности. У дымососов с лопатками, загнутыми назад, увеличение мощности соответствует росту производительности лишь до определенного ее значения, после превышения которого мощность дымососа начинает снижаться. Это означает, что некоторые дымососы с лопатками, загнутыми назад, на режимах большой производительности расходуют на перемещение каждого кубического метра газа меньше энергии, чем на режимах средних производительностей. [c.103]

Действительно, опыт показывает, что при недетонирующем топливе повышение степени сжатия с 5 до 8 увеличивает мощность двигателя легкого типа примерно иа 25% и снижает удельный расход топлива примерно на 23%. Понятно поэтому, что основное направление в развитии современного моторостроения определилось в сторону конструирования легких двигателей с повышенной степенью сжатия. Серьезным препятствием на этом пути является, однако, детонация топлива. Так, например, при работе на многих выдающихся по своим качествам бензинах прямой гонки, в частности на грозненском и краснодарском авиабензинах, применение двигателей со степенью сжатия выше 5,4—5,8 оказывается унге невозможрплм из-за наступления детонации, последняя же, как было показано выше (ср. рис. 126 на стр. 675), вызывает резкое падение мощности и экономичности двигателя. Естественно, таким образом, что снижение детонационных свойств моторного топлива является одной из актуальнейших задач топливной проблемы. [c.679]

Даже после запуска и прогрева двигателя испаряемость топлива все еще оказывает значигельноо влияние на расход топлива и мощность двигателя. Обыкновенно считают, что расход горючего является функцией теплоты сгорания (теплотворности) бензина. Эго ие всегда соответствует действительности. а случае работы двигателя на горючем с оптимальной испаряемостью, обеспечивающей хорошее распределение рабочей смеси по цилиндрам, достигается значительная экономия горючего по сравнению с более тяжелыми бензинами, даже если различие в теплоте сгораиия бензинов незначительно пли полностью отсутствует. Это положение иллюстрируется табл. 4. [c.228]

Давление в конденсаторе, если оно достигает чрезмерно высокого значения, не только увеличивает мощность компрессора и перерасход электроэнергии, но и создает опасность в работе слишком низкое связано с большим расходом охлаждающей воды эптимальное давление лежит в определенных пределах. В этом объекте имеется самовыравнивание как со стороны нагрузки, так и со стороны регулируюш его воздействия. Действительно, с увеличением подача сжатого пара в конденсатор (нагрузка) уменьшается из-за снижения производительности компрессора. Вместе с тем конденсация пара увеличивается из-за возрастания разности между температурой конденсации и средней температурой охлаждающей воды /вд. Эднако общая степень самовыравнивания все-таки недостаточна, тоэтому обычно применяют автоматическое (иногда ручное) регулиро-зание. [c.27]

Действительная мощность значительно отличается от теоретической. Кроме полезной мощности, передаваемой жидкости, энергия, как известно, расходуется на преодоление сил внутреннего трения и гидравлических сопротивлений, связанных с вихреобразованием. Во всех конструкциях машин наблюдается также частичное перетекание жядкости через зазор между входным патрубком и кромкой колеса или лопаток. Таким образом, действительная мощно сть центробежной машины может рассматриваться как сумма полезной и теряемых мощностей [c.55]