Условия процесса каталитического крекинга

Условия процесса каталитического крекинга и глубина протекающих реакций определяются качеством применяемого катализатора. Для обеспечения максимального выхода целевых продуктов и минимального количества побочных продуктов, а также достижения лучших технико-экономических показателей процесса промышленные катализаторы крекинга должны иметь следующие основные свойства. [c.23]

Совместное воздействие высокой температуры и водяного пара приводит к значительному снижению общей активности катализатора. Это заставляет стремиться к осуществлению процесса каталитического крекинга, особенно на синтетических алюмосиликатных катализаторах, в условиях, не приводящих к высоким отложениям кокса и перегревам катализатора во время регенерации, и проведению процесса крекинга и регенерации с небольшим количеством водяного нара. [c.54]

Условия процесса каталитического крекинга 79 [c.79]

Условия процесса каталитического крекинга 81 [c.81]

Материальный баланс установки каталитической очистки зависит от условий проведения технологического процесса, а также от фракционного и химического составов исходного сырья и активности применяемого катализатора. Изменение основных факторов процесса при каталитической очистке приводит к тем же результатам, которые наблюдаются при аналогичном изменении факторов в процессе каталитического крекинга керосино-соляровых дестиллатов. Например, с увеличением температуры степень превращения сырья увеличивается, а с ростом объемной скорости она уменьшается при сохранении постоянными других условий процесса. [c.160]

Условия процесса каталитического крекинга 83 [c.83]

Условия процесса каталитического крекинга 85 [c.85]

УСЛОВИЯ ПРОЦЕССА КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА [c.191]

Повышенное содержание изопентана в жирном газе и газе стабилизации можно, очевидно, объяснить более жесткими условиями процесса каталитического крекинга. Однако общее количе- [c.85]

В наших исследованиях такой подход использован для расчета теплот крупнотоннажных процессов нефтепереработки [7, 23]. Ниже показано, как на основе этого подхода находят теплоты процессов каталитического крекинга, платформинга, гидрокрекинга— гидроочистки и др. При этом используют термодинамические характеристики простых реакций для индивидуальных модельных веществ, представляющих реагенты и продукты, а также уравнения материального и теплового балансов. Тип реактора для определения теплоты процесса не имеет значения важно лишь, осуществляют процесс в изобарных или изохорных условиях, поскольку для реакций в газовой фазе АЯ и АН различны. Поскольку, однако, режим потока в промышленных реакторах близок к идеальному вытеснению, ниже использованы уравнения балансов для реакторов идеального вытеснения приводимые математические описания используют и для математического моделирования [7]. [c.134]

О распределении серы в продуктах крекинга. В условиях процесса каталитического крекинга многие сернистые соединения сырья весьма неустойчивы. Разложение сернистых соединений сопровождается выделением больших количеств сероводорода, который выводится с установки вместе с газами крекинга. Из общего количества серы сырья в среднем около одной трети по весу переходит в сероводород (табл. 38). [c.219]

В свете рассмотренных экспериментальных данных о каталитическом крекинге углеводородов различных рядов становится более ясной та сложная картина, которую представляет каталитический крекинг различных нефтепродуктов. Прежде всего становится понятным, почему бензин каталитического крекинга более беден непредельными углеводородами по сравнению с бензином термического крекинга. Принимая во внимание всю совокупность условий процесса каталитического крекинга и состав бензина, получаемого при этом процессе, необходимо прийти к следующему выводу о причине характерной особенности состава данного бензина вслед за термическим распадом, наступающим в результате воздействия на углеводороды исходного сырья температуры порядка 430—510°, образовавшиеся олефины претерпевают затем процесс перераспределения водорода (см. ч. III, гл. I, стр. 580), сопровождающийся резким падением в бензине содержания непредельных и новышением содержания в них изопарафинов, нафтенов и ароматических углеводородов. [c.498]

На важные характеристики процесса каталитического крекинга — степень конверсии и выхода продуктов влияют все обычные условия процесса тип катализатора, отношение катализатор — сырье, объемная скорость, температура, давление, присутствие пара и природа сырья [122]. Как показывает опыт, экономически выгодной является степень конверсии 50% за один проход. Она, очевидно, возрастает при увеличении количества или активности катализатора, повышении температуры и увеличении времени контакта. Степень конверсии в некоторой мере влияет на распределение продуктов для упомянутой выше конверсии 50% получается водорода — 0,1, углеводородов С и Са — 1—2 и отложений кокса — 3—5% весовых от исходного сырья. Повышение температуры вызовет увеличение всех этих цифр, увеличение выхода углеводородов Сд — С4, повышение октанового числа бензина, но снизит выход бензина. [c.343]

Условия, при которых проводится процесс крекинга, оказы- вают большое влияние на выход продуктов и их качество. Изменением условий регулируется глубина крекинга сырья. К основным факторам процесса каталитического крекинга, проводимого в реакторе с нисходящим сплошным слоем катализатора, относятся [c.79]

Активность катализатора является независимым параметром и подобно температуре, давлению и времени контакта оказывает влияние главным образом на конверсию. Поэтому активность катализатора может быть использована для регулирования в некоторой степени остальных указанных параметров. В настоящее время могут быть получены катализаторы с индексами активности от 50 до 70, причем они могут изготовляться и промышленным путем. Однако на практике применяются промышленные катализаторы с индексами активности от 22 до 32. Применение более активных катализаторов должно способствовать проведению крекинга в более мягких условиях. Но в то же время более активные катализаторы алюмосиликатного типа в жестких условиях промышленного каталитического крекинга малостабильны. Их активность быстро снижается до нормальной, а в некоторых случаях даже нин е нормальной, что зависит от состава и метода приготовления таких катализаторов. Для очень активных катализаторов характерны высокие отложения кокса при рабочих температурах. Контроль за образованием кокса и его удаление представляют собой важные проблемы при конструировании промышленных крекинг-установок, так как частая регенерация катализатора намного удорожает процесс. [c.154]

Таким образом, процессы переработки нефтяных дистиллятов, сопровождающиеся совместным действием высокой температуры и водяного пара, следует вести на синтетических алюмосиликатных катализаторах в условиях небольших отложений кокса (во избежание перегрева катализатора во время регенерации), а процессы каталитического крекинга и регенерации — с минимальным количеством водяного пара. [c.19]

Для уменьшения отравления катализатора в производственных условиях часто вынуждены отступать от термодинамически оптимальных условий ведения процессов, жертвовать выходом и качеством целевых продуктов, повышать парциальное давление водорода (например, в процессе каталитического риформинга) или усложнять оформление процесса (например, в процессе каталитического крекинга). Причем капитальные и эксплуатационные затраты, связанные с уменьшением отравления или удалением кокса и ядов, а также с деметаллизацией в таких многотоннажных ггроцессах, как каталити- [c.91]

В последние годы интенсивно исследуются процессы каталитического крекинга в восходящем потоке катализатора, создаваемом параллельным скоростным потоком углеводородов. Гидродинамика восходящего потока изучена недостаточно. Сообщается [53]. что этот поток, как и поток в транспортной линии реактора с кипящим слоем, характеризуется идеальным вытеснением. В этом случае структурой математического описания (табл. Х-1) можно пользоваться и для восходящего потока. Однако в условиях высоких и близких линейных скоростей потоков катализатора и сырья определение вида ю требует анализа внешнедиффузионных эффектов (см. главу IX). Второе существенное обстоятельство, которое нужно учитывать для рассматриваемых типов аппаратов, — это блокирование поверхности микрозерен катализатора коксом (см. стр. 348). [c.373]

Анализ работы установок с цеолитсодержащим катализатором показал, что процесс каталитического крекинга в значительной степени происходит уже в транспортной линии — от начала контакта сырья с катализатором до выхода смеси в кипящий его слой в реакторе. В связи с этим в промышленную практику все шире внедряется каталитический крекинг в транспортной трубе — в лифт-реакторе. Аппаратурное оформление реакторного блока с лифт-реактором может быть различно. Лифт-реактор располагают внутри или вне реакторного блока. В большинстве случаев заданная глубина превращения сырья достигается уже в лифт-реакторе, а реактор выполняет только роль сепаратора, где продукты реакции отделяются от катализатора. В ряде случаев при крекировании сырья (свежего и рециркулята) применяют установки с двумя лифт-реакторами. Это позволяет вести крекинг свежего сырья и рециркулята раздельно, создавая для каждого продукта оптимальные условия крекинга. При необходимости для трудно-крекируемого сырья в нижней зоне реактора создают кипящий слой катализатора небольшой высоты. На цеолитсодержащих катализаторах крекинг можно проводить и без рециркуляции, поскольку за однократный пропуск достигают большой глубины превращения сырья. [c.168]

Установка каталитического крекинга ортофлоу является новым видом процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора. В промышленных условиях процесс осуществляется на установках двух типов—А и Б. [c.54]

Изменение активности катализатора в зависимости от длительности его контакта с сырьем изучали в лабораторных условиях в процессе каталитического крекинга вакуумного газойля арланской нефти в присутствии равновесного аморфного алюмосиликатного катализатора, отобранного с промышленной установки. Результаты опытов представлены на рис. 42 и 43. [c.102]

Расчет аппаратов на установке каталитического крекинга в кипящем слое катализатора. Процесс каталитического крекинга газойлевых фракций в кипящем слое катализатора осуществляется в следующих условиях. [c.160]

Центробежные обеспыливающие устройства (циклоны). Широко применяют для очистки различных газов от пыли, в частности, в процессах каталитического крекинга и дегидрирования бутана в кипящем слое катализатора. Частицы пыли выделяются в циклоне под действием центробежной силы в нроцессе вращения газового потока в корпусе аппарата. Циклон (рис. 7) состоит нз цилиндричсско1 трубы и суживающегося книзу конуса. Запыленный газ вводится в циклон по спирали (таигеици-альный ввод). Под действием центробежной силы в процессе вращения газового потока в корпусе аппарата частицы пыли отбрасываются к стенкам циклона и ио ним опускаются в коническую часть. Эффективность очистки зависит от скорости газового потока (при прочих равных условиях) чем выше скорость газа, тем выше ее эффективность, тем меньше габариты аппарата, [c.42]

Процесс каталитического крекинга проводят в адиабатических условиях, в паровой фазе, при 450—500° л невысоком избыточном давлении (0,5—1,5 ати), а iTpoi e регенерации катализатора — в атмосфере воздуха или смеси его с продуктами сгорания при 540—680 и давлении от 0,1 до 1,6 ати. [c.6]

В дайной главе процесс каталитического крекинга обсуждается с химической точки зрения. При этом полностью исключается описание про-мышленпого применения данного крекинг-процесса (см. соответствующие публикации [2., 6, 13 ). С точки зрения химика, все разновидности каталитического крекинг-процесса являются механическими вариантами проведения одних и тех же химических реакций. Исходное сырье, катализаторы и условия реакции обычно аналогичны во всех разновидностях процесса. Следовательно, продукты последнего также подобны и зависят главным образом от некоторых переменных факторов протекающих реакций и лишь в незначительной степени от аппаратуры, в которой проводятся заводской илн иолузаводской процесс. [c.140]

Коксовые отложения имеют сложную природу, которая может меняться в зависимости от условий. В некоторых случаях, особенно при относительно низких температурах, эти отложения представляют собой неопределенного состава полимеры с высокой молекулярной массой. В процессе каталитического крекинга образуются отложения [3.15] в виде крупных агрегатов многоядерных ароматических молекул с включениями сконденсированных систем ароматических колец, содержащих прочно адсорбированные продукты реакции. Проведенные методом ретгеноструктурного анализа исследования отложений кокса, образовавшихся при 400-500°С, показали, что значительная их часть находится в графитоподобном состоянии. Тем не менее, даже такой кокс может содержать значительное количество водорода [3.16]. [c.63]

Ие исключено, что природные алюмосиликать[ играли большую роль не только в формировании качества уже возникшей в результате какпх о иных подземных процессов углеводородной смеси, го и в первичных процессах образования нефтяных углеводородов из первичного материала. По-видимому, минеральные породы, с которыми пефть соприкасается в подземных условиях, оказывали и оказывают медленное воздействие на состав нефти. Возможно, например, что степень сернистости нефтей зависит исключительно от условий подземного контакта нефтей с минеральными породами и от природы последних. В частности, нефти, залегающие в песчаных пластах, перемежающихся с пластами алюмосиликатных пород, могут быть менее сернистыми за счет медленного каталитического обессеривания их алюмосиликатами в условиях подземного давления и температуры. Наоборот, нефти, залегающие далеко от алюмосиликатных пород, могут быть более сернистыми вне зависимости от возможных микробиологических процессов, протекающих в тех же подземных условиях. С этой точки зрения реализованные в промышленности процессы каталитического крекинга и риформинга, в том числе над алюмосиликатными катализаторами, можно рассматривать как аналогию природных процессов нефтеобразования. [c.68]

Следовательно, ни химический состав, ни адсорбционную способпость глип пельзя считать основным признаком ири выработке тех или иных природных материалов в качестве катализатора в процессе крекипга. Решающим фактором должно быть пеиосредственное изучение их поведения в процессе каталитического крекинга, чем мы и руководствова. ись в выборе оптимальных условий процесса активации глин № 1, 3 и 4, на которых необходимо остановить свой выбор как на наиболее эффективпг.1х катализаторах. [c.86]

Уолтером [101 рассмотрен каталитический крекинг во взвешенном слое тонкодис-пергированного катализатора как комплексный источник нефтехимического сырья для достижения высоких выходов олефиновых и ароматических углеводородов в условиях проведения нроцесса при температуре выше 530 С. Факторы, управляющие глубиной процесса каталитического крекинга нефтяного сырья, как известно, определяются активностью катализатора, температурой и объемной скоростью подачи сырья. [c.270]

В настоящее время шариковый алюмосиликатный катализатор широко применяют в процессах каталитического крекинга с подвижным слоем катализатора (термофор) для получения автомобильного и авиационного бензинов из керосино-газойлевой фракции или из других, более тяжелых нефтяных дистиллятов. Результаты обширных исследований в области превращений углеводородных соединений над алюмосиликатными катализаторами показывают,, что алюмосиликаты в широком температурном интервале (от —80 до 4-600° С) ускоряют различные реакции превращения многих углеводородов. Такая универсальность алюмосиликатных катализаторов зависит прежде всегЪ от термодинамических условий процесса, под влиянием которых алюмосиликаты проявляют способность избирательно ускорять течение одних реакций, тормозя другие. [c.81]

Определение потерь при прокаливашши. По техническим условиям количество влаги в готовом катализаторе не должно превышать 1,5 —2,0%. Полное удаление влаги нежелательно, так как это влечет за собой потерю каталитической активностп, но наличие большого количества влаги может повлечь разрушение шариков в процессе каталитического крекинга. [c.158]

Процесс каталитического крекинга с порошкообразным катализатором с пожарной точки зрения характеризуется следующими особенностями наличием жидких огнеопасных нефтепродуктов Б больших количествах (керосино-газойлевая фракция, мотобензин, легкая и тяжелая флегмы, газ), которые по физическим свойствам относятся к числу огнеопасных низкими температурами вспышки, наличием высоких температур на установке. Ввиду изложенного необходимо применять особые меры для предупреждения пожаров и взрывов. Поэтому при строительстве и эксплуатации установки предусматривается ряд протйвоШжарйых профилактических мероприятий, которые создают условия, устраняющие причины возникновения пожара, а так же обеспечивающие быстрое принятие мер к тушению его. Так, при строительстве нефтеперерабатывающего завода с целью устранения распространения огня во время пожара в цехе, на установке аппаратуру согласно утвержденным нормам располагают на определенном друг от друга расстоянии. [c.225]

Flexi ra king флекси креки иг — процесс каталитического крекинга с применением специального катализатора, модифицируемого для оптимизации условий и показателей конкретного процесса ф. Эссо рисёрч [НР, 51, N И, [c.682]

Коррозионные свойства керосино-газойлевых фракций процессов каталитического крекинга и замедленного коксования в сравнении с гидроочищенным и негидроочищенным дизельным топливом прямой перегонки исследовались по ГОСТ 18597-73 (в условиях конденсации воды и по ГОСТ 20449-95(высокотемпературный метод). Из анализа результатов исследований, полученных по первому методу (рис.2.9), видно, что в присутствии воды коррозионная активность дистиллятов, расположенных по мере уменьшения содержания общей серы, немонотонно возрастает причем наименьшая величина коррозии 0,23 г/м- (в условиях конденсации воды) характерна для легкого газойля замедленного коксования (при массовом содержании серы 2,32%), наибольшая 3,25 г/м для гидроочищенного дизельного топлив с содержанием серы 0,5%, при этом легкий газойль каталитического крекинга (содержание сер" 1,1%) по коррозионной активности занимает промежуточное по.м ие (1,68 г/м ). [c.82]

Термодинамические отношения для этой реакции уже рассматривались в гл. I в приложении к крекинг-процессу. Очевидно, что равновесие обратной реакиии алкилирования парафинов смещается вправо при понижении температуры, причем уже ири 100 °С и ниже можно считать ее практически необратимой. Именно в таких условиях процесс каталитического алкилирования изопарафн-нов и осуществляют в промыщленности. [c.262]

В процессе каталитического крекинга вакуумного газойля туймазинской нефти, очищенного 95%-ной серной кислотой при ее расходе 2,0 объемн. %, относительное увеличение бензинообразо-вания составляет 107—109% , а выход кокса снижается на 12— 25%. Очистка более смолистого и сернистого сырья — вакуумного газойля чекмагушской нефти — при тех же условиях приводит к [c.189]

Из описанных способов очистки катализатора от металлов — ингибиторов процесса каталитического крекинга наибольший интерес для реализации в промышленных условиях представляют Мет-х, Демет и сухая деметаллизация. Их применение позволяет существенно уменьшить содержание металлов на поверхности катализатора и в результате этого добиться увеличения производства, улучшения качества и удешевления целевых продуктов каталитического крекинга. [c.255]

На действующем комплексе Г-43-107 УНПЗ внедрена система МОО-300, позволяющая контро.тировагь текущий режим и фиксировать каждый час значения технологических параметров в электронной памяти машины. К настоящему времени накоплен объем информации с начала выхода комплекса на нормальный технологический режим эксплуатации. При соответствующей обработке этой информации могут быть получены полезные для науки и практики выводы по фактическому влиянию условий и режима эксплуатации основной секции 200 на выход и качество целевой продукции всего комплекса. Эти выводы могут быть использованы для создания АСУТП (автоматизированной системы управления технологическим процессам) каталитического крекинга ва умного газойля на установках типа Г-43-107. [c.136]

Механизм превращений индивид/альных углеводородов в условиях каталитического крекинга изучен достаточно подробно, а в отношении переработки нефтяных фракций остается много нерешенных задач. Сложность изyчeн я кинетики и построения математических моделей таких процессов нефтепереработки, как каталитический крекинг, в ,1зывается многостадийностью процесса и использованием в качестве сырья смеси углеводородов различных классов. Скорость превращения промышленного сырья является величиной, характеризующей сумму различных реакций углеводородов. Поэтому при построении кинетической модели процесса каталитического крекинга обычно ограничиваются рассмотрением простых схем и реакций, протекающих по первому порядку, [c.250]

Создание процесса каталитического крекинга было обусловлс-П-О необходимостью смягчить условия крекинга нефтяных продуктов (понизить температуру и давление), повысить выход бензина п улучшить качество. Наиболее активным катализатором крекинга углеводородов является хлористый алюминий. Впервые крекинг в присутствии А1С1з был проведен Густавсоном. Под действием хлористого алюминия крекинг, например, парафинл начинается ирн 100° при 200° крекинг протекает с высокой скоростью. Недостаток процесса крекинга в присутствии этого катализатора состоит в повышенном расходе хлористого алюминия и невозможности его регенерации, а также в то.м, что при его разложении под действием влаги воздуха выделяется хлористый водород, сильно корродирующий аппаратуру. [c.128]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология