Модуль гидравлический

Гидравлический модуль для гидравлической извести колеблется в пределах 1,7—1,9. Чем больше гидравлический модуль, тем быстрее и полнее гасится гидравлическая известь. [c.191]

В принципе расчет гидравлического сопротивления мембранных аппаратов аналогичен известным методам расчета потерь напора при движении жидкости в каналах или трубопроводах. Так, для определения потери напора АР (кгс/см ) в трубчатом модуле рекомендуется [12, с. 258] следующее выражение [c.268]

Значения модуля расхода К для промышленных труб табулированы и приводятся в гидравлических справочниках [39]. [c.37]

Учет деформации стенок трубопровода. Это явление возникает при кавитации или гидравлическом ударе. Схематически ему соответствует третья зона трубопровода (см. рис. 2.23). Здесь расход равен разности расходов и 7 и обусловливает накопление жидкости на этом участке (и, следовательно, его расширение за счет деформации стенок трубы), что приводит к пропорциональному (при небольших возмущениях) росту давления (которое совпадает по величине с / 5 и Р7). Коэффициентом пропорциональности служит модуль объемной упругости Еу. Таким образом, связь между переменными I) и Р (г) можно записать в виде [c.170]

На рис. 5.13 представлены расчетные значения профилей давления и потока в дренажном пространстве модуля с полыми волокнами для трех вариантов движения потоков прямо-, противо- и перекрестного тока. Из рисунка видно, что в случае противотока потери давления в дренажном пространстве наименьшие. Это объясняется тем, что основная масса пермеата формируется на коротком участке вблизи места ввода исходной смеси на разделение. При прямотоке основная масса проникшего через мембрану газа образуется на максимальном удалении от места вывода пермеата, следствием чего являются большие гидравлические потери. Однако основная масса пер- [c.180]

К недостаткам рулонных аппаратов следует отнести сложность монтажа элементов, высокое гидравлическое сопротивление дренажного пространства, возможность образования застойных зон в напорном пространстве модуля. [c.195]

При выборе длины пакета (т. е. каждой спирали) следует исходить из того, что гидравлическое сопротивление дренажа потоку фильтрата не должно быть чрезмерно большим. Поэтому для мембран с меньшей проницаемостью (МГА-100) можно принять = = 1,8 м, для мембран с наибольшей проницаемостью (МГА-80) следует брать = 0,6 м. Соответственно будет меняться и целесообразное число совместно навитых элементов 4 в первом случае и 12 — во втором (этим достигается примерное равенство поверхности мембран в модуле). [c.196]

I — текущее время Е — приведенный модуль упругости жидкости и стенок трубопровода р — плотность жидкости С — коэффициент гидравлических потерь давления, отнесенных к единице длины трубопровода. [c.364]

Основная цель настоящей монографии — описание новых, более эффективных принципов решения проблем разработки автоматизированных систем оптимизации промышленного теплообменного оборудования. Принципы решения проблемы основаны на идее синтеза любых существующих и перспективных видов расчета аппаратов при использовании структурной основы синтеза — обобщенных структур расчетов и ограниченного числа модулей (теплопроводности, теплопередачи в сечении, элементах, рядах и комплексах, гидравлических, экономических, вспомогательных расчетов и др.). [c.9]

Требуется создание аналогичных обобщенных модулей расчета гидравлических сопротивлений для теплообменников основных конструкций. [c.316]

В СИ эта единица измеряется в Па". Величина, обратная коэффициенту сжимаемости, называется модулем упругости. Коэффициент сжимаемости и модуль упругости изменяются в зависимости от давления и температуры. Для нефтепродуктов в среднем коэффициент сжимаемости равен 7,41-10" м /Н, для глинистых растворов 4,0-Ю" Н. Поскольку сжимаемость капельных жидкостей сравнительно невелика, ее влиянием при гидравлических расчетах обычно пренебрегают, кроме тех случаев, когда это имеет существенное значение, например при гидравлических ударах. [c.28]

Глубокое окисление на пластинчатых модулях представляет интерес в связи с тем, что позволяет существенно интенсифицировать процесс очистки при небольшом расходе катализатора, низком гидравлическом сопротивлении и высокой скорости газа [51, 59]. Роль поверхности катализатора при этом сводится к инициированию цепных реакций, переходящих затем в объем, где происходит дальнейшее превращение реагирующих веществ по гетерогенно-гомогенному механизму [57]. [c.117]

Гидравлический или основной модуль % СаО [c.271]

Ориентируясь на отечественную аппаратуру, выберем аппараты рулонного типа. Среди них наиболее перспективны аппараты, каждый модуль которых состоит из нескольких совместно навитых рулонных фильтрующих элементов (РФЭ). Такая конструкция позволяет уменьшить гидравлическое сопротивление дренажа потоку пермеата благодаря тому, что путь, проходимый пермеатом в дренаже, обратно пропорционален [c.324]

Гидравлический или основной модуль т [c.274]

Алюминиевые сплавы имеют сравнительно небольшую плотность и высокую удельную прочность. Модуль упругости алюминиевых сплавов в 3 раза ниже, чем у стали. Такое сочетание физико-механических характеристик алюминиевых сплавов благоприятно для бурильных труб. Высокая удельная прочность обеспечивает большие предельные значения глубины спуска бурильной колонны. Низкий модуль упругости снижает почти в 3 раза знакопеременные напряжения изгиба, что особенно проявляется при больших искривлениях ствола скважины. Поэтому в районах Западной Сибири, для которых характерны глубокие наклонно направленные скважины, для их проводки применяются исключительно ЛБТ. Благодаря малому весу, снижаются затраты на доставку труб в отдаленные труднодоступные районы. Экономятся время и энергия на спусках и подъемах буровых колонн для смены долота. Благодаря низкому гидравлическому сопротивлению снижаются затраты при закачке бурового раствора в скважину. Есть и другие преимущества ЛБТ. [c.108]

Для отобранных ИУ в блоке 13 определяют величину гидравлического модуля системы (п) по формуле [c.155]

Данный ПВК разработан на языке Фортран и представляет комплекс программ, реализующих методы схемно-структурной, схемно-параметрической и многоконтурной оптимизации, гидравлического расчета, а также алгоритмы логической обработки данных, управления вычислительным процессом и другие. Пакет построен по модульному принципу, унифицирован по всем исходным, рабочим и результирующим массивам данных и является открытым, т.е. после унификации и согласования входа и "выхода" к нему может быть подключен любой новый модуль, расширяющий возможности ПВК. [c.243]

Вычислительные модули составляют библиотеку основных инструментов для счета и оптимизации и включают (но в унифицированном виде) все описанные выше стандартные программы оптимизации конфигурации и параметров элементов РС, анализа гидравлических режимов, построения надежной схемы МКС, а также получения различных начальных приближений и др. [c.243]

В двух последних уравнениях можно было бы ввести поправку в модуль Е, учитывающую упругость стенок цилиндра, которая оказывает влияние, аналогичное влиянию сжимаемости масла.) Теперь составим полную систему уравнений, описывающую динамику гидравлического привода с четырьмя регулирующими зазорами, схема которого показана на фиг. 3.30. Из уравнения [c.91]

Различают адиабатный и изотермический модули. Первый несколько больше второго и проявляется при быстротечных процессах сжатия жидкости, например при гидравлическом ударе в трубах. В таблице 1.18 приводятся значения изотер- [c.21]

Для сосудов и аппаратов, работающих под наружным избыточным давле-пием, гидравлическое давление допускается определять как Япр = = 1,25P(j 2o/ )> если значения 1,25 Я([а]2о/[а]) или 0,2 МПа вызывают необходимость утолщешп стенки аппарата ( 20—модуль упругости при 20 °С Е —модуль упругости при расчетной температуре). [c.373]

Американская фирма Вестингауз разрабатывает ЭЭС мощностью 1,6 МВт, которая предназначена для работы на природном газе, нефти и продуктах газификации угля [95, С 1163 125]. Блок ЭХГ состоит из 20 модулей мощностью по 357 кВт каждый, соединенных электрически и гидравлически параллельно. При температуре 190°С, давлении 0,48 кПа и при < тепени окисления водорода в ТЭ до 80% ТЭ имеет плотность [c.119]

Структурные системы МО ЦКТИ (рис, 5-30) состоят из шести блоков модулей БМ-ГР —блок модулей гидравлического режима БМ-РН — блок модулей распределения нагрузки БМ АВ — блок модулей автоматического восстановления рабочей способности фильтров БМ-У — блок модулей угаравления БМ-ДЦ — блок модулей дистанционного управления БМ-МУ — блок модулей местного управления (по числу фильтров) БМ-П — блок модулей памяти. Каждый блок модулей состоит из ряда пневматических модулей. [c.305]

В зависимости от величины гидравлического модуля гидравлическая известь разделяется на слабогидравлическую и сильногидравлическую. Первая, как правило, характеризуется гидравлическим модулем, равным 4,5—9,0, а вторая — 1,7—4,5. От величины гидравлического модуля зависит скорость твердения и достигаемая при этом механическая прочность. [c.109]

Разложение ангидрита производят во вращающейся трубчатой печи. Чтобы создать благоприятные условия для разложения ангидрита и получить в результате обжига огарок, соответствующий по составу цементному клинкеру, шихта должна быть составлена с соблюдением определенных соотношений между компонентами. Эти соотношения прежде всего диктуются определенными величинами модулей гидравлического, вырагжаемого отношением [c.173]

Модули половолоконного типа, несмотря на высокую плотность упаковки, имеют ряд недостатков, главным из которых является высокое (0,7—1,0 МПа) гидравлическое сопротивление. Поэтому аппараты этого типа нашли промышленное при-.менение в процессах, протекающих при относительно высоких давлениях (извлечение водорода из продувочных газов синтеза аммиака, очистка природного газа). Существенным недостатком таких аппаратов является также неразъемность конструкции, поэтому их осмотр и ремонт весьма затруднительны или невозможны вообще. [c.193]

Продувочные газы циклических процессов обычно находятся под высоким (до 5,0—10,0 МПа) давлением, поэтому разность давлений — движущая сила массопереноса через мембрану — может быть большой. Гидравлическое сопротивление мембранной аппаратуры в этом случае существенной роли не играет и выбор конструкции определяют другие параметры, в основном плотность упаковки мембран. Поэтому наибольщее распространение в установках извлечения водорода нашли модули на полых волокнах, например мембранный модуль Пермасеп (рис, 8.3) [25]. [c.276]

В установках очистки природного и нефтяного газа наибольшее распространение получили мембранные аппараты на основе рулонных элементов, имеющие относительно высокую (до 1000 м /м ) плотность упаковки мембран и небольшое (по сравнению с модулями на основе полых волокон) гидравлическое сопротивление. Например, фирма Дельта Инджиниринг разработала процесс Делсеп очистки природного и нефтяного газов с использованием рулонных элементов с асимметричной ацетатцеллюлозной мембраной Гасеп [13, 61—63]. На рис. 8.10 [c.287]

Высо-копроизводительные мембраны на основе полиоргано-силоксанов имеют сравнительно низкий фактор разделения, поэтому (кроме мембраны Р-11) широкого применения в мембранных аппаратах разделения воздуха не нашли. Исключение составляет композиционная мембрана в виде полых волокон Монсанто , в которой селективность разделения определяется материалом матрицы (полисульфон), в то время как сплошной слой (пол1иорганосилоксан) определяет производительность мембраны. Эта мембрана, как впрочем и другие в виде полых волокон (например, высокоселективная мембрана на основе поли-эфиримида), широкого промышленного применения в процессах разделения, целевым продуктом которых является обогащенный до 35—60% (об.) кислородом поток, пока не получила. Объясняется это, очевидно, высоким гидравлическим сопротивлением модулей с полыми волокнами. Однако в технологических процессах, протекающих при повышенных давлениях [например, при получении в качестве целевого продукта технического — до 95% (об.) — азота], использование аппаратов на основе полых волокон оказывается, учитывая высокую плотность упаковки, эффективным. [c.308]

Однако, на наш взгляд, уравнения типа (5,2) или (5.2,а) не позволяют учитывать специфику проведения реакций в пластинчатых реакторах в полной мере, так как в них важную роль в кинетике реакции играет не тс-лько величина поверхности катализаторного покрытия, но и форма модуля (см. табл. 5.4). В связи с этим предлагается для пластинчатых реакторов с катализаторным покрытием модифицировать уравнение (5.2), отнеся константу скорости реакции к аналогу гидравлического радиуса, то есть к периметру катализаторного покрытия/7 в нормальном сечении, омываемому реагирующим потоком, с учетом площади поперечного сечения 5, так как при равных 5 и соответственно одинаковых временах п эебывания реакционной смеси в модуле различная величина П ответ-с гвенна за качество очистки. Тогда для расчета модифицированной констант скорости реакции можно использовать уравнение [c.171]

Выпускаемый цемент имеет различные марки, его основная характеристика — гидравлический модуль , оцениваемый как соотношение количеств основных и кислотных окислов [СаО] [5102+А120з+Ре20з]. Хороший цемент должен иметь модуль 1,7—2,2. [c.47]

Для проведения операции секционирования необходимо выбрать допустимое снижение расхода по длине аппарата д. Быстрое снижение расхода разделяемого раствора при его течений по аппарату (вследствие образования пермеата) может приводить к осаждению на поверхности мембран взвешенных микрочастиц, что ухудшает характеристики разделения. С другой стороны, небольшое изменение расхода по длине аппарата возможно лишь при последовательном соединении всех аппаратов нли же при чрезмерно большом числе секций, что приведет к значительному гидравлическому сопротивлению, По.этому выбор величины д должен являться задачей технико-экономического расчета. Упрощенно значение д можно найтн, исходя из оптимального расхода ра 1деляемого раствора, подаваемого в аппарат с модулями определенного типа. Прп этом под оптимальным понимают такой расход, который обеспечивает приемлемое снижение концентрационной поляризации при относительно небольшом гидравлическом сопротивлении, Длн модулей ЭРО-Э-6,5/900 экспериментально установлено, что огггимальный расход составляет 1000 л/ч (0,278 кг/с). [c.327]

Установка (рис. 15.21) состоит из трех блоков-модулей, каждый из которых включает в себя сублиматор 3 и выносной десублиматор 7. Системы холодоснабже-ния, вакуумирования, подачи жидкого теплоносителя, автоматического контроля, регулирования и управления процессом являются общими для всей установки. Сублиматор представляет собой цилиндрический горизонтально установленный корпус с полусферическими крышками на торцах, внутри которого размещены горизонтальные нагревательные элементы 2 в виде набранных в секции плит в количестве 256 шт., по которым циркулирует высокотемпературный органический теплоноситель —дифенильная смесь (ДФС). В сублиматор по подвесным путям одновременно загружается 8 тележек, выполненных в виде двусторонних консольных этажерок, на которых помещаются противни с продуктами. Крышки сублиматоров всех трех блоков открываются при помощи гидравлического привода. [c.830]

SIA проще ПИА, так как в этом случае используется система с одним каналом один шприцевой насос для прокачивания жидкости и многопозиционный кран как инжектор пробы и реагентов. Кроме того, возможно использование добавочных реагентов, реакторов, концентрирующих модулей и детекторов без существенного усложнения гидравлической схемы анализатора (осуществление многокомпонентного и многодетекторного анализа). Поэтому S1A может рассматриваться как более совершенный метод ПИА вследствие относительной простоты и возможности полной компьютеризации, а также вследствие строгого управления за ходом процесса анализа от момента ввода пробы до момента сбора данных. Существенным фактором является и возможность легкой миниатюризации. [c.262]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология