Панченкова

Уравнения кинетики гетерогенных химических реакций, протекающих в потоке, были выведены Г. М. Панченковым. Если гетерогенная химическая реакция протекает в -потоке, т. е. если реагирующие вещества движутся в трубке через неподвижно закрепленный твердый катализатор, то, согласно данному выше определению (стр. 316), скорость гетерогенной химической реакции [c.324]

Общие уравнения кинетики химических процессов в потоке можио получить, как это было показано Г. М. Панченковым, пользуясь методами гидродинамики. [c.48]

Кинетика и катализ. Под ред. Панченкова Г.М. [c.365]

Сегодня благодаря трудам Г. К. Борескова, Н. М. Жаворонкова, И. И. Иоффе, В. В. Кафарова, Г. М. Панченкова, А. И. Пла-новского, М. Г. Слинько и других моделирование химико-технологических процессов сформировалось как научное направление. Хотя успехи этого направления в последние годы связаны с эффективным использованием и развитием вычислительных методов [c.8]

Количество вещества g , образовавшегося за счет физико-хими-ческого процесса, находят умножением скорости процесса ю на объем аппарата V и время процесса т. При этом в соответствии с определением, введенным Г. М. Панченковым [6], скоростью процесса будем называть количество вещества, образовавшегося в единице объема в единицу времени [c.63]

Поэтому модель пиролиза этана можно построить на формальном расчете степени превращения, пользуясь уравнением скорости порядка г и определяя выходы продуктов по рисунку. Обозначив степень превращения х, мольный поток этана п , соотношение водяной пар сырье у, объем реактора V, давление р и температуру Т, для обратимой реакции в потоке по теории Г. М. Панченкова [25] получим [c.252]

В работах И. И. Васильевой, Г. М. Панченкова и автора [9] на основе обработки опытных данных по пиролизу индивидуальных углеводородов Сз—Се и их смесей предложена следующая обобщающая схема, которой можно пользоваться для расчета технических процессов в пиролизных печах [c.256]

Блокирование активных центров коксом . Отложения кокса дезактивируют катализатор лишь при достаточно большой концентрации. Поэтому взаимодействие активной поверхности с коксообразующими реагентами приводит к постепенному уменьшению ее от 5 о до 8хс- Формальные кинетические закономерности, связывающие и б хс, получены Г. М. Панченковым и М. Е. Левинтером [20]. При окислительной регенерации активная поверхность вновь возрастает до < о. [c.349]

По мнению В. С. Бескова, В. П. Кузина и М. Г. Слинько [4,5], режим, близкий к идеальному вытеснению, наблюдается для многих промышленных реакторов. Условия, позволяюш,ие создать режим идеального вытеснения в проточном реакторе (числа Рейнольдса, соотношения диаметра и дливы реактора, соотношения диаметров реактора и зерна катализатора), описаны в монографии [6]. Теория изотермических проточных реакторов идеального вытеснения детально разработана в работах Г. М. Панченкова [7—8]. В трудах Г. М. Панченкова с сотрудниками [9—12] показано хорошее соответствие уравнений, выведенных на основе теоретических соображений, экспериментальным данным. Все это объясняет тот факт, что при изучении процессов нефтепереработки до настоян его времени используют главным образом интегральные проточные реакторы. [c.158]

В табл. 111-2 приведены математические описания непрерывных нроцессов для различных условий перемешивания при стационарном режиме. Там же приведены возможные граничные условия, основанные на отсутствии выноса вещества и тепла из аппарата во входном сечении и на фиксировании ситуации в выходном сечении . Нестационарные режимы и соответствующие начальные условия рассмотрены в главе IV. Рассмотрение кинетики химических процессов в изотермических аппаратах выполнено Г. М. Панченковым для систем идеального вытеснения в 1948 г. [111, а для систем идеального перемешивания в 1964 г. [12]. [c.94]

Уравпепие материального баланса для аппаратов идеального перемешивания использовалось для описания ряда процессов нефтяной технологии в работах Г. М. Панченкова с сотрудниками [12, 13]. [c.97]

По Панченкову [И], изотермический стационарный процесс описывается уравнением [c.98]

Наиболее простым и распространенным методом изучения кинетики реакций, осуществляемых в потоке, является исследование изменения степени превращения х при изменении скорости подачи реагента в реактор о- Результаты такого исследования обычно представляют в виде таблиц или графиков типа х = f (hq). Кинетические уравнения для скоростей проточных реакций, предложенные Г. М. Панченковым [7] (см. гл. III), имеют вид для гомогенных реакций [c.160]

В работе Г. М. Панченкова и Е. П. Кузнецовой [31] определена величина энергии активации крекинга легкого газойля она равна 30 ккал/моль. Сравнение этой величины с величинами, приведенными в табл. У1-2, показывает, что при использовании для крекинга более высококинящего сырья величина энергии активации снижается. [c.165]

Все входящие в формулу величины определены ранее (см. 3, раздел 3.1). Подробно теории вязкости жидкостей рассмотрены Г. М. Панченковым [92]. Им же предложена формула [c.51]

Методы определения порядка проточных реакций использованы в ряде работ [33, 34]. Так, в работе Г. М. Панченкова и В. Я. Баранова [33] показано, что реакция термического крекинга сложной углеводородной смеси имеет первый порядок по сырью. [c.169]

Для координированных систем первое термодинамическое соотношения были получены Г. М. Панченковым. Первый закон термодинамики формулируется в термодинамике координированных систем следующим образом. Теплота, подведенная к рабочему телу координированного типа, может расходоваться на изменение внутренней энергии, производство работы и изменение структуры решетки (полиэдров) твердого тела с изменением к. ч. полиэдров (Г). [c.249]

При первом цикле крекинга на частице катализатора отложится некоторое количество кокса, которое можно определить по уравнению Панченкова [94, 95] [c.76]

При расчете кинетических констант нами было использовано уравнение Г. М. Панченкова [146] [c.112]

В соответствии с существующими представлениями [92, 244], процесс окисления кокса протекает через ряд стадий. Первая стадия — хемосорбция кислорода с образованием устойчивого поверхностного углерод-кислородного комплекса. Вторая стадия — разложение комплекса с образованием окиси и двуокиси углерода. Чтобы объективно оценить влияние металлов на различные стадии процесса регенерации на основании экспериментальных данных были вычислены константы скоростей образования и разложения углерод-кислородного комплекса. При этом было использовано уравнение Г. М. Панченкова и Н. В. Голованова [92], описывающее процесс выжига кокса в кинетической области. Численные [c.168]

Для парафинистого сырья тепловой эффект гидрокрекинга обычно составляет 290—420 кДж/кг и может быть достаточно точно рассчитан по уравнению, предложенному Ю. М. Жоровым и Г. М. Панченковым [c.137]

Уравнение Панченкова применимо для тех видов сырья, которые в условиях крекинга находятся в паровой фазе и, следовательно, для тех реакционных аппаратов промышленных крекинг-установок, которые предназначены для легкого сырья печп глубокого крекинга для переработки газойлей, печи риформинга бензино-лигроиновых фракций. [c.34]

В зависимости от режима процесса, качества сырья и степени дисперсности катализатора роль диффузионных и адсорбционных процессов может быть больше или меньше. Так, установлено, что при нормальном режиме реактора каталитического крекипга с кипящим слоем порошкообразного катализатора при температурах от 480 до 535° С решающее значение имеют адсорбция и химические реакции на поверхности катализатора . При крекинге на крупно-гранулированном катализаторе скорость реакции тормозится диффузией молекул сырья к внутренней поверхности катализатора. Г. М. Панченковым и Ю. М. Жоровым было показано, что каталитический крекинг легких газойлей при размере зерен катализатора 3—Ъ мм и температурном интервале 450—500° С протекает в области переходной между внутренней кинетической и внутренней диффузионной . Крекинг тяжелых газойлей при температурах выше 460° С происходит вблизи внешней диффузионной области, т. е. скорость распада здесь мало зависит от активности и величины внутренней поверхности катализатора и определяется скоростью подвода молекул сырья к внешней его поверхности. [c.153]

Сложность применения формулы Панченкова для нефтяных систем заключается в отсутствии данных ио энергиям связи. Результаты измерения вязкости широко используются для оцен- [c.51]

Па рис. XII, 13а и XII, 136 приведено сравнение расчетов по уравнению XII, 141) и опытных данных для реакции крекинга геометрических изомеров декалина (по данным Г. М. Панченкова и В. В. Красавичева). [c.329]

Механизм и кипетт1ка крекпнга углеводородов и кислородных производных углеводородов над синтетическими алюмосиликатами изучены К. В. Топчиевой и Г. М. Панченковым [30—33], Р. Д. Оболенцевым и со-тругитиками [40—46]. Важные данные по превращ( пиям углеводородов в присут( твин катализаторов получены А. Ф. Платя и А. Д. Петровым [47-49]. [c.158]

При изучении кинетики в проточных сис-темах, по-видимому, наиболее эффективны метод прямолинейных путей реакции и его модификация, предложенная Г. М. Панченковым и О. В. Корпусовым. Однако применение этого метода возможно, если имеются все индивидуальные изомеры олефинов. В случае их отсутствия для трехкомпонентной системы можно рекомендовать метод криволинейного пути реакции, а для любых систем — один из рассмотренных выше методов (малых превращений, поисковые, релаксации). [c.45]

Из-за различия методик результаты, полученные отдельными исследователями, часто противоречивы. Г. М. Панченковым и Н. В. Гюловановым в работе [44] были проведены исследования по кинетике регенерации алюмосиликатных катализаторов. Ими определен первый порядок реанции окисления кокса по кислороду. Их результаты подтверждены в исследованиях Д. П. Добьгчина и Ц. М. Клибановой [33], Дар-ти и Саваджа [107] и других. [c.75]

Следует отметить, что успехам моделирования процессов нефтепереработки и нефтехимии мы обязаны трудам советских ученых, сосредоточивших свое внимание на этой проблеме около 30 лет назад, главным образом Г. М. Панченкова, М. Ф. Нагиева, Д. И. Орочко. [c.8]

Оптимизация процесса регенерации реального аппарата невозможна без определения условий проведения процесса на единичном зерне для оценки возможных местных перегревов, приводящих к снижению механической прочности и каталитической активности катализатора. Поэтому изучение процесса регенерации целесообразно провести последовательно на единичном зерне, в неподвижном слое, в реальном аппарате. Такой подход не нов процесс на единичном зерне и в неподвижном слое исследовался в СССР Г. М. Панченковым и Н. В. Головановым [1], Д. П. До-бычиным и Ц. М. Клибановой [2]. Особенностью излагаемого ниже подхода является одновременное решение элементарных уравнений материального и теплового баланса с учетом методов, изложенных в главах II, IV и VIII. Такой подход позволяет получить строгое и достаточно точное описание неизотермического процесса, некоторые новые результаты (например, определить температуру разогрева зерна, температуру горячей точки слоя, моделировать различные реакционные системы и т. п.) и, главное, обоснованно подойти к созданий математического описания промышленного регенератора. [c.295]

Понятно, что при составлении математического описания реального процесса всегда используется ряд допущений и предположений, которые могут оказаться неточными при изменении размера реактора или условий осуществления процесса. Например, основывающаяся на экспериментальных данных форма кинетического уравнения (описание) реакции дегидроциклизации парафиновых углеводородов, предложенная Питкетли и Стейнером [10], отличается от приведенной в работе [11]. Шесть различных форм кинетических уравнений для каталитического крекинга кумола предложены в работах Оболенцева и Грязева [12], Баллод и др. [13], Панченкова и Топчиевой [14], Корригана и др. [15], Вейса и Пратера [16], Планка и Найса [17]. [c.136]

Определить тепловой эффект процесса платформинга бензиновой фракции 60—105 °С по уравнению Жорова и Панченкова, если известно, что выход стабильного катализата 84,0% масс. групповой углеводородный состав (в % масс.) сырья ароматические 6,7 нафтеновые 26,2 парафиновые 67,1 катализата ароматические 37,2 нафтеновые 1,8 парафиновые 61,0, [c.212]

Среди регулярных насадок получили распространение сетчатые насадки, к которым относится и насадка, разработанная Г.М. Панченковым (рис. VII-26, г). Насадка Панченкова представляет сотканную из пучка металлических проволочек ленту, поверхность которой гофрирована в форме шеврона с углом при верпшне 120°. Такую насадку в колонне устанавливают в виде рулонов высотой -100 мм, расположенных друг над другом и плотно прилегающих к стенке колонны. [c.265]

Было обработано большое количество опытных данных по каталитическому риформингу фракции 70—140° С бакинских нефтей с содержанием нафтеновых углеводородов 46,5% и парафиновых 48,9%. Для определения кинетических показателей процесса использованы уравнения, предложенные Г. М. Панченковым и Ю. М. Жоровым . Энергия активации процесса, рассчитанная как по общей глубине разложения, т.ак и по количеству образующихся ароматических оказалась равно1[ около 36 ккал1моль, т. е. зна- [c.222]

Изучение реакций алкилирования в присутствии алюмосиликат-ных и других катализаторов проводилось Я. М. Паушкиным, А. В. Топчиевым, Ю. Г. Мамедалиевым, Г. М. Мамедалиевым, М. Л. Да-линым, М. В. Курашевым, Г. М. Панченковым и другими учеными. Алкилирование бензола проводится в присутствии хлористого алюминия нри атмосферном или несколько повышенном давлении и при 80—100° С. Начинают также применять катализатор на основе фтористого бора и фосфорной кислоты [c.326]

Теория проточных устройств особенно успешно начала применяться только после того, как Г. М. Панченковым, А. Н. Планов-ским и др. в СССР, О. А. Хоугеном и др. в США были развиты представления об идеальных моделях таких устройств и была разработана теория этих моделей. Можно ожидать, что использован- [c.8]