Сталь кривые растяжения

Рис. 19. Механохимическая коррозия малоуглеродистой стали в 7 н. а — кривая растяжения со скоростью 37,5%/мин 1—5 — уровни нагружения, на которых определяли потери массы АО аа 50 ч ири 40 °С) I — плотность тока растворения Дф — уменьшение стационарного электродного потенциала

Рис. 20. Влияние скорости деформации на механохимическое растворение малоуглеродистой стали а — кривая растяжения 1 — плотность тока при скорости деформации 68,6%/мин 2 — 37,5%/мин 3 — 11,25 %/мин

Рис. 19. Кривые растяжения резины и стали

Рис. 50. Кривые растяжения каучука и стали

Рис. 13. Механохимическая коррозия малоуглеродистой стали в 7-н. растворе НгЗО <т — кривая растяжения со скоростью 37,5%/мин (/, 2, 3, 4, 5 — уровни нагружения, на которых определялись потери массы АО за 50 ч при 40° С) — плотность тока растворения Дф — уменьшение стационарного электродного потенциала

Характерным представителем полимеров, находящихся в высокоэластичном состоянии, может служить сырой (невулканизованный) каучук. Температура стеклования каучука значительно ниже комнатной температуры. Деформация каучука в высокоэластичном состоянии в несколько раз выше, чем в стеклообразном, при одинаковой внешней силе. В высокоэластичном состоянии каучук способен удлиняться в 10 и более раз, не переходя ни предела упругости, ни предела прочности, т. е. не разрушаясь. На рис. 50 сопоставлены кривые растяжения каучука и стали. [c.217]

Рис. 5. Кривые растяжения стали.

С повышением температуры малоуглеродистых сталей изменяется характер кривых растяжения. При комнатной температуре на кривой наблюдается отчетливо выраженная площадка текучести , с повышением тем- [c.33]

Рис. 1. Кривые растяжения полимеров и поликристаллических твердых тел 1 — вулканизирован-ный каучук, 2—биту.м, 5 —нитроцеллюлоза, 4—-шелк, 5—сталь

I. Кривые растяжения стали и каучука [c.372]

На рис. 27 приведены кривые растяжения стали и каучука. Они показывают, что упругая деформация стали принципиально отличается от упругой деформации каучука. [c.89]

На рисунке 1 показаны кривые растяжения некоторых полимеров и, для сравнения, стали и битума. Начальный участок кривых деформация — напряжение линейный, до некоторого предела, получившего название предела упругости. При напряжениях, превышающих этот предел, тело может течь как ньютоновская или неньютоновская (кривая 5) жидкость. [c.248]

На первый взгляд кривая Т на рис. 22 очень похожа на кривую растяжения стали (при комнатной температуре), для которой величина Омакс. сть предел текучести Отек., а деформация в пн- [c.90]

На рис. 16 приведены кривые растяжения для трех образцов, подвергнутых нескольким циклам одноосного сжатия после растрескивания в условиях одноосной ползучести. После третьего цикла сжатия образец стал более пластичным, в нем перестали наблюдаться обычные световые отражения, связываемые с рас- [c.250]

Рис. 3. Кривые растяжения резины и стали.

Но не все металлы имеют при испытании на кривой растяжения ярко выраженную площадку текучести. Крупнозернистые стали, стали с повышенным содержанием углерода и большинство легированных сталей этой площадки не имеют. Для них определяется условный предел текучести (од 2). т. е. то напряжение, при котором образец получает остаточное удлинение [c.19]

Слово эластичность означает упругость, т. е. способность материала обратимо деформироваться при действии внешних нагрузок. Высокой эластичностью называется способность материала сильно деформироваться при действии сравнительно небольших внешних сил. Характерным представителем полимеров, находящихся в высокоэластичном состоянии, может служить сырой (не-вулканизованный) каучук. Температуры стеклования каучука лежат значительно ниже комнатных температур. При переходе каучука из стеклообразного состояния в высокоэластичное модуль упругости его (точнее модуль высокоэластичности) уменьшается в несколько раз и материал способен испытывать удлинения в 10 и более раз, не переходя ни предела упругости, ни предела прочности, т. е. не разрушаясь. На рис. 191 сопоставлены кривые растяжения каучука и стали. Упругая деформация каучука [c.574]

При кратковременном растяжении до разрушения в коррозионной среде (например, в растворах хлористого натрия) многие стали практически не изменяют своих механических характеристик, хотя кривые малоцикловой усталости проходят ниже таковых, полученных при испытаниях на воздухе. Это свидетельствует о том, что при испытаниях в таких коррозионных средах показатели степе- [c.34]

На рис.2.20 показана кинетика изменения среднего напряжения аср и скорости коррозионного проникновения при испытаниях тонкостенных трубчатых образцов из стали 20 в 30%-ом растворе соляной кислоты в условиях одноосного (кривая 1) и двухосного(кривая 2) растяжения. Сплошные кривые соответствуют теоретическим данным, а точки -экспериментальным. В условиях двухосного растяжения отмечается более интенсивный рост напряжений [c.122]

Для сопоставления механохимического поведения стали при динамическом и статическом режимах нагружения изучали влияние напряжений на гальваностатические поляризационные характеристики стали Св-08 в 7-н. растворе серной кислоты при деформации одноосным растяжением. Кривые снимали последовательно при напряжениях, отвечающих всем характерным участкам кривой деформационного упрочнения. Анализ показал, что анодный и катодный процессы облегчаются в области упругой деформации, несколько затрудняются в области площадки, текучести и затем вплоть до максимального деформационного упрочнения вновь облегчаются. В области динамического возврата [c.76]

Для стали предел текучести яри изгибе иревышает предел текучести ири растяжении и составляет ири а,,200- 500 МПа для образцов прямоугольного сечения соответственно =< (1,44- --1,35) а,,. Это об ьясняется иеоднородностыо напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (см. рис. 2), а не прямой, как в условиях упругих деформаций. Если для определения действительных напряжений в крайнем волокне при изгибе применять формулы, соответствующие распределению напряжений по кривой, то при этом велич1ша напряжений в край- [c.7]

Сходство кривых на рис. 14 и 16 нельзя интерпретировать как свидетельство эквивалентности процессов КР и водородного охрупчивания в аустенитных сталях. На рис. 14 приведены данные о вязком разрушении образцов при испытаниях на растяжение, тогда как рис. 16 связан с процессом растрескивания при нагружении постоянным моментом (в сплаве с 18% Сг, представленном [c.69]

Рис. 75. Кривая коррозионного растрескивания при растяжении (образцы с надрезом) для малоуглеродистой стали 25 в 50%-ном растворе нитрата аммония (по И. Я. Клинову и Г. Л. Шварц)

Испытания на реометре не дают ответа на все вопросы, и для большей точности результаты определения плотности, предела прочности при растяжении и твёрдости должны быть обработаны статистическими методами и перекрёстно сверены с кривыми кинетики вулканизации. В конце 60-х гг. в связи с разработкой контроля приготовления смесей с помощью реометров началось использование более крупных закрытых резиносмесителей и значительно сократились циклы смешения на некоторых производствах стало возможным выпускать тысячи тонн заправок резиновых смесей в день. Значительные усовершенствования также отмечались в скорости перемещения материала по заводу. Эти достижения привели к отставанию техники проведения испытаний. Завод, приготовляющий ежедневно 2 тысячи заправок смесей, требует, чтобы бьшо проведено испытание примерно для 18000 контрольных параметров (табл. 17.1), предполагая при [c.480]

На рис. 2 показана кривая растяжения, полученная при испытании образца из мягкой отожженноп стали. По оси ординат отложены приложен-ные нагрузки Р (кГ), а на оси абсцисс — увеличение расчетной (взятой за г основу промера) длины образца /о или абсолютное удлинение Д/. [c.17]

Исследование коррозионных и механических свойств проводились на сплавах, содержащих от 0,5 до 2 вес.% никеля и железа при их соотношении 1 2 1 1 2 1. Сплавы приготавливали из йодидного циркония 99,8%, электролитического никеля, переплавленного в вакууме, и порошкообразного восстановленного железа высокой чистоты методом дуговой плавки с нерасходуемым электродом в атмосфере чистого аргона. Химический анализ показал хорошее совпадение с шихтовым составом. Параллельно велось испытание нелегированного циркония. Слитки, нагретые в буре до 900°, ковали в прутки диаметром 6 мм, которые затем подвергали отпуску при 600° в течение 0,5 часа для снятия напряжений ковки. Из отпущенных прутков изготовляли цилиндрические образцы для коррозионных испытаний и стандартные разрывные образцы с диаметром рабочей части 3 мм. Изучена коррозионная стойкость указанных сплавов в воде при 350° и 170 атм в течение 5500 час., в углекислом газе ири 500° и 20 атм в течение 2000 час., проверена окисляемость на воздухе при 650° в течение 400 час., а также исследованы механические свойства при испытании на растяжение при комнатной температуре и 400° и сопротивление ползучести при температурах 400, 500°. Исследование коррозионной стойкости в воде производилось в автоклаве из стали 1Х18Н9Т. Основными характеристиками коррозии служили привес на единицу площади поверхности (Г/ж ) и качество поверхности образцов. Сплавы испытывали в течение 5500 час., взвешивание и осмотр поверхности сплавов производили через 250, 500, 1000, 1500, 2500, 3500, 5000, 5500 час. Испытание по определению коррозионной стойкости в среде углекислого газа проводили также в автоклаве из нержавеющей стали. Предварительно вакуумированный автоклав наполняли таким количеством углекислого газа, которое при 500° создавало давление 20 атм. Для определения коррозионной стойкости сплавов служили те же характеристики, что и в случае водной коррозии привес (в Г/м ) и качество поверхности. Длительность испытания составляла 2000 час., взвешивали через 250, 500, 1250 и 2000 час. Окисление сплавов на воздухе при 650° осуществляли в открытой шахтной печи в кварцевых стаканчиках. Осмотр поверхности сплавов, взвешивание и определение привеса на единицу поверхности G/S) производили через каждые 50 час. Испытание сплавов на растяжение при комнатной температуре и 400° вели на машине типа РМ-500, при автоматической записи кривых растяжения. Определены величины предела прочности (ов) и относительного удлинения (б). [c.114]

Прием ступенчатого нагружения обеспечивает простоту измерения пластических деформаций, однако дает заметную погрешность в области малых пластических деформаций и не учитывает возможность деформационного старения металла в результате разгрузки после каждого нагружения. Этого можно избежать путем постановки испытаний непрерывным нагружением с записью измеряемых параметров на ленту осциллографа с помошью датчиков, показанных на рис.6.3.5. Датчик деформации (6.3.5,а) имеет упругий элемент с наклеенными с двух сторон тензодатчиками сопротивления. Датчик давления (рис.6.3.5,б) имеет цилиндр 1, нагруженный измеряемым давлением. Наклеенные на его поверхности тензодатчики 2 являются рабочими. Температурную компенсацию при использовании мостовой схемы обеспечивают тензодатчики 3, наклеенные на корпус 4, изготовленный из того же материала, что и цилиндр 1. При измерении кривизны выпучины / (рис.6.3.5,в) перемещение штока 2 относительно опор фиксируется упругим элементом 3 с тензодатчиками 4. Методика обработки записи показаний датчиков при непрерывном нагружении достаточно полно изложена в работе [131]. Построенные таким образом зависимости истинных напряжений от истинных деформаций а,- = /(е,) показаны на рис.6.3.6 для четырех различных марок сталей. Светлые точки — это результаты одноосного растяжения плоских образцов из тех же листов в пределах равномерной деформации до образования шейки. Расположение светлых точек, близкое к соответствующим кривым, построенным по результатам двухосного растяжения, свидетельствует об отсутствии заметной анизотропии свойств испытанных тонколистовых элементов [c.140]

Рис. 1.4.34. Влияние степени пластической деформации 1фи растяжении на магнитную проницаемость в магнитном поле напряженностью 320 кА/м стали 12Х18Н12Т в аустенитизированном состоянии а) при температурах 4,2 К (кривая 1) и 293 К (кривая 2)

И скорости коррозионного проникновения, что соответствующим образом сказывается на кривых долговечностей (рис.2.21,а). При одинаковом относительном начальном напряжении Рн более низкую долговечность имеют трубчатые образцы под действием постоянного давления. Как и следовало ожидать, с увеличением параметра Рн, как при одноосном, так и при двухосном растяжении происходит снижение долговечности образцов. Аналогичные зависимости получены и при испытаниях образцов из стали 16ГС в исходном состоянии и после термического упрочнения. Заметим, что термическое упрочнение стали 16ГС приводит к возрастанию начальной скорости Vo и механохимического эффекта. [c.123]

На рис. 1.4.34, а показано влияние пластической де-фомации при растяжении образцов из стали 12Х18Н12Т в аустенитизированном состоянии на магнитную проницаемость во внешнем магнитном поле напряженностью 320 кА/м кривые (1) — при температуре 4,2 К и (2) — при 293 К. На рис. 1.4.34, 6, в представлено влияние степени деформации на магнитную проницаемость тех же образцов после провоцирующего нагрева при 920 К. При нагреве в течение времени (Ткр + 60 мин) (кривые 1-4) в структуре стали происходят изменения, не приводяшие к проявлению МКК. При нагреве в течение времени (Ткр + 60 мин) (кривые 5-7) при воздействии коррозионной среды в стали проявляются коррозионные повреждения. [c.92]

Для сопоставления механохимического поведения стали при динамическом и статическом режимах нагружения изучали влияние напряжений па гальваностатические поляризационные характеристики стали Св-08 в 7 н. На504 при деформации одноосным растяжением. Кривые снимали последовательно при напряжениях, отвечающих всем характерным участкам кривой деформа- [c.78]

На рис. 14 показана кинетика изменения среднего напряжения Стер и скорости коррозии Оо при испытаниях тонкостенных труб из стали марки 20 в 30%-ном растворе НС1 в условиях одноосного (кривая /) и двухоосного (кривая 2) растяжения. Сплошные кривые соответствуют теоретическим данным, а точки получены экспериментально. Как видно из графика, напряжение и скорость коррозии по истечении времени значительно возрастают. В случае двухосного растяжения наблюдается более интенсивный рост напряжений и скорости коррозии, что влияет на долговечность образцов (рис. 15, а). При одинаковом относительном начальном напряжении / более низкую долговечность имеют трубчатые образцы, работающие под действием постоянного давления. С увеличением параметра Р а при одно- и двухосном растяжении наблюдается уменьшение долговечности образцов. Аналогичные зависимости получены и при испытаниях образцов из стали марки 16ГС в исходном состоянии и после термического упрочнения. Необходимо отметить, что термическое упрочнение стали марки 16ГС приводит к возрастанию начальной скорости коррозии Vo н МХЭ. [c.45]

Малоцикловые испытания проводили в соответствии с ГОСТ 25.502.79 на корсетных образцах в жестком симметричном цикле нагружения. Образцы одной серии изготовляли из исходного проката другой - после предварительной деформации Ед = 5 10% растяжением. Результаты малоцикловых испытаний указанных сталей приведены в табл. 3. Анализ результатов испытаний показывает, что предварительная пластическая деформация приводит к снижению малоцикловой долговечности углеродистьсс, низколегированных и легированных сталей при сравнительно больших амплитудах деформации е . По мере снижения е это различие уменьшается. Для сталей Ст 3 и 12Х18Н10Т кривые долговечности пр о равном О и 5,0% пересекаются при амплитуде деформации 0,5. Это говорит о том, что при малых амплитудах деформации е предварительная способствует повышению долговечности. Это не противоречит данным Одинга, который показал, что предварительная деформация повышает предел усталости сталей. [c.27]

Результатом испытания гладкого образца обычно является машинная диаграмма, изображающая зависимость условного напряжения от относительного удлинения, записанная в процессе нагружения вплоть до разрыва. Ее обработка позволяет получить зависимость истинных напряжений от истинных деформаций в пределах равномерного распределения удлинений по длине образца, то есть до уобразования шейки. Построение кривой истинных напряжений при больших деформациях значительно труднее. Развитие шейки сопровождается искривлением продольных образующих и появлением растягивающих напряжений в плоскости, перпендикулярной оси образца. Результатом этого является изменение напряженного состояния от одноосного к трехосному, причем относительные значения поперечных составляющих напряжений растут по мере увеличения кривизны образующих в зоне шейки и нагружение металла с момента образования шейки перестает быть простым. В наименьщем сечении шейки для определения среднего осевого напряжения достаточно измерять размеры, характеризующие площадь этого сечения при конкретных значениях растягивающего усилия. Так, на рис. 6.2.1 показана зависимость истинных напряжений от пластических деформаций для стали 20 Г2. Штриховой линией 1 показан участок диаграммы а =/(е ) после образования шейки, построенный в предположении, что напряженное состояние в шейке одноосное. Однако усложнение напряженного состояния приводит к сдерживанию пластической деформации и увеличению продольной составляющей а, по сравнению с его значением, соответствующим той же деформации е,, но в условиях сохранения простого растяжения. Так [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология