Насадки поверхность контакта, уравнение

Влияние размеров насадки на массообмен представляет собою равнодействующую ее влияния на диаметр капли и скорость ее движения. Эти величины определяют удерживающую способность и поверхность контакта [уравнение (4-9)]. Скорость движения жидкости равномерно уменьшается с сокращением размеров насадки, например диаметра колец Рашига, и оказывается наименьшей для насадки наименьших размеров. Это влияние обычно сильнее сказывается на скорости движения, чем на диаметре капель, и поэтому, если размеры насадок ниже критических, поверхность контакта фаз наибольшая и массообмен идет быстрее всего, несмотря на увеличение диаметра капель. Такая зависимость установлена для колец Рашига и [c.327]

Эти интегралы можно вычислить графически, если известны функции, входящие в их состав. Постоянными величинами являются только площадь поперечного сечения колонны 1 возможно, поверхность контакта на единицу объема насадки, а остальные величины (/ , Д д, сок.р, X ) являются функциями независимой переменной х. Интегрирование такого уравнения затруднительно. Если концентрация экстрагируемого вещества невелика, ю количество рафината Н приближенно будет постоянной величиной по всей высоте ко. .он-ны таким образом, некоторые величины можно будет вынести за знак интеграла. Кроме того, в этом случае (1—Интеграл упрощается [c.242]

Гидродинамическая обстановка на тарелке (или слое насадки) суш ественно влияет на эффективность массопереноса, на степень достижения равновесных значений концентраций фаз. Чем ниже эффективность тарелки, тем, очевидно, необходимо большее время пребывания фаз в контакте или большая поверхность контакта. При движении жидкости вдоль контактного элемента наблюдается неравномерность массопереноса, обусловленная различными градиентами концентраций (движущей силы), различной высотой слоя жидкости, обратным забросом фаз, различной гидродинамической обстановкой и т. д. Поэтому целесообразно воспользоваться для оценки эффективности массопереноса характеристиками локальных объемов массообменного пространства, в пределах которых может быть принята однородная гидродинамическая структура потоков, и определять эффективность контактной ступени интегрально. Такой характеристикой эффективности массопереноса является локальный КПД в форме уравнения (4.59), записанный для многокомпонентной смеси в матричном виде как [1, 45, 46] [c.131]

Определение удельной поверхности контакта фаз А (м /м ) предложено также производить по эмпирическим уравнениям, которые получены в результате опытов по испарению воды в воздух и абсорбции фтористых соединений водой, проведенных с различными шаровыми насадками [72]. Поверхность контакта фаз определяли по известной скорости химической реакции. [c.248]

Высота абсорберов. Следует отметить, что обычно поверхность контакта в колонных аппаратах трудноопределима. При непрерывном контакте фаз (пленочные и насадочные абсорберы) высоту Н абсорбера находят с помощью уравнения массопередачи, выраженного через объемный или поверхностный коэффициенты массопередачи. С учетом величины поверхности смоченной насадки (см. разд. 16.5.2), которую приравнивают к поверхности массопередачи, [c.83]

При развитой поверхности контакта фаз в барботажном слое или в дисперсной системе газ — жидкость, а также при пленочном течении жидкости по поверхности насадки основное уравнение массопередачи записывают в дифференциальной форме для элементарного объема рассматриваемой системы, т. ё. для объема, в котором потоки пара и жидкости полностью перемешаны [c.67]

Из основного уравнения массопередачи определяем условную поверхность контакта, равную поверхности насадки. [c.131]

Сопоставляя уравнения (616) и (617), выразим высоту насадки абсорбера через поверхность контакта фаз как [c.551]

Сопоставляя уравнения (202) и (203), выразим высоту насадки абсорбера через поверхность контакта фаз [c.593]

Насадочные аппараты. В насадочном аппарате необходимо определить диаметр аппарата и высоту насадки, которая характеризует поверхность контакта фаз. Диаметр аппарата определяется из уравнения расхода [c.222]

Насадочные абсорберы. При расчете насадочных абсорберов необходимо определить две основные конструктивные величины — диаметр аппарата и высоту насадки, которые характеризуют поверхность контакта фаз. Диаметр аппарата находится из уравнения расхода (ХП—24) по оптимальной скорости газа. Эта скорость определяется из уравнений (ХП—25) и (ХП—26) для режима эмульгирования, при котором на насадке удерживается максимальное количество жидкости и поверхность контакта фаз наибольшая. При скорости большей, чем оптимальная, происходит подвисание жидкости. [c.240]

Решение. Как и в случае абсорбера, работа которого обсуждалась в примере 21-2, удобно представить рассматриваемые две фазы как непрерывные и соприкасающиеся друг с другом (рис. 21-7). Снова обозначим символом а поверхность контакта, приходящуюся на единицу объема насадки в колонне. Однако теперь одна из фаз неподвижна и процесс протекает в нестационарных условиях. Вследствие этого применение макроскопических балансов массы в интегральном виде ограничено. Можно использовать уравнение (21.3) и допущение, согласно которому растворы разбавлены, и показать, что мольный расход растворителя ТУд не изменяется по высоте аппарата в течение всего процесса. [c.641]

Экспериментальная проверка показала, что наилучшее совпадение дают результаты расчета по формуле (6.135). Давидсон исходил из пенетрационного механизма массопередачи, однако некоторые данные [166, 167] указывают на возможность применения в этом случае также теории обновления поверхности контакта фаз. Применение пенетрационной модели без конкретного рассмотрения статистики насадки [168] приводит к уравнению [c.215]

К сожалению, достаточно строгая теоретическая оценка величины к в настоящее время пока не представляется возможной ввиду сложности процесса межфазового массообмена, который зависит от характера движения потоков жидкости и пара между элементами насадки колонны, от величины поверхности контакта фаз, от свойств разделяемой смеси и т. д. [253—256]. На первый взгляд кажется, что для достижения большей величины константы массообмена достаточно использовать очень мелкую насадку. Однако с уменьшением размера элементов насадки увеличивается ее способность к захвату неактивной жидкости в пространстве между ними, вследствие чего условия межфазового массообмена будут ухудшаться. Например, при этом может создаться большой перепад давлений пара в верху и в низу колонны, что является крайне нежелательным для процесса разделения. Поэтому выбор оптимальных размеров элементов насадки, материала, из которого она изготовляется, ее формы приходится определять опытным путем. В литературе имеется много практических рекомендаций по использованию того или иного типа насадки применительно к различным случаям разделения смесей веществ, а также предложен ряд эмпирических уравнений для расчета величины ВЭТТ [257-262]. [c.90]

В насадочной колонне в течение процесса ректификации жидкая фаза обычно распределена в виде тонкой пленки, обволакивающей поверхность элементов насадки. Массообмен при этом происходит на границе раздела пар — жидкая пленка. Так как можно считать, что в тонкой жидкой пленке однородность состава по толщине этой пленки устанавливается сравнительно быстро, то массообмен в целом будет определяться скоростью диффузии примесного компонента в паровом пространстве. В соответствии с этим величина к в уравнении (П-40) будет тем больше, чем больше удельная поверхность контакта фаз и чем выше скорость диффузии примесного компонента в паровой фазе. С другой стороны, диффузия в паре имеет турбулентный характер, поскольку пар проходит между элементами насадки по каналам различной формы и различных направлений. При возрастании линейной скорости парового потока турбулентность в паре увеличивается, вследствие чего может происходить изменение величины к и, следовательно, скорости массообмена. [c.49]

Уравнения (IV-65) н (IV-бб) удовлетворительно согласуются с опытными лабораторными данными по абсорбции СО-2 моноэтанол-амином, а также с данными опытно-промышленных испытаний абсорбера с плоско-параллельной насадкой, в котором поверхность контакта фиксирована и влияние продольного перемешивания потоков невелико. [c.122]

Неравномерность распределения потоков, в свою очередь, приводит к уменьшению эффективной величины поверхности контакта фаз, местным снижениям величины движущей силы и неравномерному распределению концентраций по сечению аппарата. Например, в колонне диаметром 5000 льи экспериментально измеренные концентрации компонентов в газовой фазе в различных точках поперечного сечения отличались примерно в 2 раза По этой причине большие аппараты тарельчатого типа и с нерегулярной насадкой, как правило, не моделируются с малыми, и распространенное мнение, что моделирование их может полностью основываться на критериальных уравнениях (фактически не учитывающих влияния указанных выше факторов), полученных на лабораторных аппаратах, не подтверждается. [c.133]

В качественном смысле необходимое число единиц переноса характеризует степень трудности реализации процесса разделения. Для достижения высокой степени абсорбции требуется большое число единиц переноса. Подобным же образом, высота единицы переноса является показателем относительной легкости, с которой в данной колонне или на данной насадке можно осуществить массопередачу. Как видно из уравнения (9.61), большой коэффициент массоотдачи и большая площадь поверхности контакта фаз на единицу объема обеспечивают малое значение На- Количественно интерпретировать величину N0 можно в некоторых частных случаях. Рассмотрим, например, разбавленный газ, для которого рабочая и равновесная линии есть параллельные прямые, так что разность У —К, примерно постоянна. Уравнение (9.63) дает [c.465]

Абсорбер. Поверхность контакта газовой и жидкостной фаз, т. е. насадки абсорбера, определяют из уравнения (20) [c.496]

Эту величину определяют из условия создания поверхности контакта фаз, обеспечивающей необходимую скорость абсорбции. Теоретическая минимальная высота насадки определяется из уравнения [30] [c.164]

Следует отметить, что действительная поверхность контакта фаз известна довольно редко. Так, в барботажных абсорберах поверхность контакта зависит от режима движения фаз и может быть определена лишь с большим трудом. Даже в аппаратах с фиксированной поверхностью контакта (например, в насадочных абсорберах) действительная поверхность контакта, активная для массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадки (с. 153). Поэтому на практике часто пользуются условными коэффициентами массопередачи, отнесенными, например, к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным Kv) и поверхностным (К) коэффициентами массопередачи выражается уравнением Ки = Ка (I, 104) [c.53]

Абсорберы с подвижной насадкой. В нескольких работах [172, 240] определяли поверхность контакта в абсорберах с подвижной насадкой химическим методом (с. 157). Получено уравнение [240] для поверхности контакта а на 1 м площади поперечного сечения аппарата [c.492]

Уравнение (П1.22) для статической удельной поверхности дает в данном случае небольшое отрицательное значение. Эта означает, что в данном случае всю смоченную поверхность можно-считать активной. Таким образом, эффективная удельная поверхность контакта равна 64,1 м м , что составляет около 71 %, от поверхности насадки. [c.50]

В уравнении Б. А.Захарова и A.B. Фроста влияние гранул контакта представлено в виде зависимости от среднего их размера (см. стр. 160), что упрощает вычисления и позволяет не производить экспериментального определения поверхности насадки и свободного объема, не занятого гранулами. Указанный упрощенный способ применим при средних размерах зерен катализатора выше 1,55 мм. [c.175]

Очевидно, что последние два уравнения отличаются друг от друга только на величины геометрической поверхности насадки и фиктивной поверхности фазового контакта, так как прочие величины (линейная скорость газа, свободное сечение насадки и др.) при таком сравнении остаются теми же. [c.537]

Для любого взятого объема насадки, в котором создается приведенный режим на основании уравнения (4—227), можно написать уравнение, связывающее полную геометрическую поверхность насадки и полную фиктивную поверхность фазового контакта Лф [c.537]

Из уравнения (4—228) следует, что для абсорбционного насадочного аппарата, работающего в приведенном режиме (точке инверсии), при увеличении нагрузки колонны и сохранении постоянства поверхности фазового контакта геометрическая поверхность насадки, а следовательно, и высота ее слоя, будут уменьшаться, а отношение поверхности фазового [c.537]

На рис. 4—128 представлены опытные данные Вернера [195] по изменению эффективной поверхности в насадке в зависимости от весовой скорости газа при различных нагрузках колонны по жидкости. Как следует из представленного рисунка, поверхность фазового контакта резко возрастает после точки инверсии, достигая наибольших значений при больших плотностях орошения, что находится в полном соответствии с уравнением (4—228). [c.538]

Высота насадки абсорбера может быть найдена также при помогци основною уравнения абсорбции (8. 1) путем вычисления необходимой поверхности контакта Р. Как это следует из уравнения (8. 1), поверхность контакта между газовой и жид1Сой фазами, примерно совпадающая с поверхностью пасадки в абсорбере, мо/кет быть определена из следующего уравнения [c.232]

Действительная поверхность контакта насадки из ко-лед Рашига 25X25 лж определяется из уравнения [c.46]

Однако уравнение (Ь50). имеет, ограниченное лриме нение ввиду того, что отношение 1/Цж неверно передает влияние числа Рейнольдса, так как эффективная поверхность контакта фаз зависит от плотности орошения . В корреляции Шервуда и Холлоуэя принято, что поверхность контакта не зависит от плотности орошения, так как коэффициенты уравнения постоянны для данного размера насадки. Получено более точное соотношение в беэ размерцом. виде - [c.47]

Это уравнение справедливо для колед, Рашйга, Величина Оэ — эффективная поверхность контакта фаз, равная общей геометрической поверхности насадки, остальные обозначения см. в уравнении (1-52). [c.47]

С увеличением высоты колонны и общего давления в систему степень превращения ацетилена увеличивается. Но кроме высоты колонны, следовательно, поверхности насадки, находящейся в колонне, на степень превращения оказывают влияние концевые эффекты, т.е. разбрызгивание контактного раствора в кубе,поверхность контакта в газе вне насадки и т.д..В промышленной колонне концевые эффекты малы и ими можно пренебречь. При исследовании в лабораторной модели в некоторых случаях коотакт газа при концевых эффектах оказывает большое влияние на степень превращения, чем поверхность насадки, но в большинстве случаев учитывается как суммарное. В результате чего моделирование процесса на промышленную колонну дают при расчете искаженные результаты. Учитывая постоянную (С) в уравнении ( 17), удается исключить влияние концевых эффектов на степень превращения в лабораторной насадочной колонке. [c.224]