массе жидкой фазе ректификация

Содержание взвешенных нерастворимых частиц можно существенно снизить также путем медленного испарения жидкой фазы целевого продукта без кипения. Глубокая очистка кислорода перед подачей в колонну низкотемпературной ректификации начинается с очистки воздуха от влаги, диоксида углерода и ацетилена методом адсорбции. Обычно этот процесс проводят комплексно, т. е. одновременно извлекают из потока газа влагу и диоксид углерода на цеолитах. Из промыш.ленных цеолитов рекомендуется цеолит марки КаХ, емкость которого по диоксиду углерода при очистке влажного воздуха равна 2,3-3,5%, а динамическая активность по парам воды составляет 2,5-5,5% от массы сорбента при давлении от 2,5 до 20 МПа. Ацетилен и другие углеводороды адсорбируются почти полностью и не оказывают влияния на очистку воздуха от диоксида углерода. [c.913]

Выделяемый по такой схеме метанол-ректификат имеет качественные показатели, превосходящие требования к метанолу высшей категории (см. табл. 5.8, режим № 8). Установка разделительного сосуда 4 позволяет снизить содержание углеводородов во флегме до 0,05—0,10% (масс.) как на вводе в колонну, так и по высоте укрепляющей части колонны предварительной ректификации и ликвидировать потери метанола с углеводородсодержащей фракцией колонны основной ректификации. На тех производствах, где не установлен такой разделительный сосуд, а вода дозируется на 4 тарелки ниже точки ввода флегмы, на тарелках, расположенных между точками ввода воды и питания, жидкая фаза гетерогенна углеводородная фракция колонны основной ректификации выводится из системы, отбор ее занижен с целью уменьшения потерь метанола, перманганатная проба метанола-ректификата находится на уровне 65—70 мин. [c.185]

Для получения продуктов желаемой степени чистоты с высокими выходами служит процесс ректификации. Как следует из теории массообменных процессов, при взаимодействии неравновесных паровой и жидкой фаз в результате процессов массо-и теплообмена система придет в состояние равновесия. При этом присутствующие в фазах компоненты будут перераспределяться между ними. В результате вновь образованные паровая и жидкая фазы будут отличаться по составу от вступивших в контакт паров и жидкости. Пары обогатятся НКК, а жидкость ВКК. При данном давлении для осуществления этого процесса температура вступающих в контакт паров должна быть выше, чем жидкости. После контакта температуры обеих фаз выравниваются. [c.254]

Насыщенный хемосорбент (нижняя фаза из Е-1) вначале поступает на колонну-дегазатор К-2, где выделяются физически растворенные углеводороды С4, которые возвращаются в процесс. Стабилизированный поток направляется на колонну-регенератор К-3. В нижнюю часть этой колонны подается острый дар, играющий одновременно роль теплоносителя и разбавителя. В колонне К-3 происходит гидролиз изобутилсерной кислоты и дегидратация ТМК. Из нижней части колонны выходит 45— )%-ная кислота, которая подвергается упарке под атмосферным давлением или под вакуумом в концентраторе К-4 (содержание кислоты доводится до начального— 60— 65%). Выходящие с верха колонны пары, содержащие кроме изобутилена воду, ТМК, олигомеры и унесенную кислоту, промываются горячим водным раствором щелочи в скруббере К-5 и частично конденсируются в теплообменнике Т-3, откуда конденсат поступает в отстойник Е-3. Жидкая фаза из Е-3, представляющая собой водный раствор ТМК с примесью олигомеров, направляется на колонну выделения ТМК (на схеме не показана), откуда ТМК возвращается в регенератор К-3. Пары изобутилена из емкости -5 проходят дополнительную водную отмывку в скруббере и поступают во всасывающий коллектор компрессора Н-3. Сжиженный продукт подвергается осушке и ректификации, после чего используется по назначению. На практике извлечение изобутилена проводится как в две, так и в три ступени. Вместо насосов-смесителей Н-1 и Н-2 могут применяться реакторы с мешалками, в том числе типа Вишневского, а также смесители инжекционного типа. Существенную сложность представляет узел концентрирования серной кислоты, аппаратура которого изготавливается нз тантала, графита, свинца или хастеллоя (в % (масс.) N1 — 85 Л — И Си — 4]. Остальное оборудование практически полностью изготовляется из обычной углеродистой стали. [c.299]

В промышленности хлорирование бензола проводяТ > как правило, в жидкой фазе непрерывным методом в хлорэду>ре, представляющем собой трубу, заполненную стальнывш и керамическими кольцами. Температура в реакторе поддерживается на уровне 76-83 С. Реагенты подаются в нижнюю часп реактора, а реакционная масса выводится из верхней части и направляется через теплообменную аппаратуру на ректификацию.-При этом хлороводород улавливается водой. < [c.461]

Число единиц переноса на тарелку определяется для паровой и жидкой фаз по правилу аддитивности [см. уравнения (Х,58) и (Х,58а) соответственно. Однако в данном случае расчет затруднен из-за отсутствия надежных зависимостей для вычисления числа единиц переноса на тарелку по каждой из фаз, т. е. величин Пу и Пх. Поэтому, несмотря на различие процессов абсорбции и ректификации (как указывалось, ректификация отличается взаимным обменом компонентами между фазами в результате одновременно протекающих процессов массо- и теплообмена), в первом приближении величины Пу и л можно найти с помощью соответствующих формул для тарельчатых абсорберов. Например, в случае колпачковых тарелок для расчета Пу применимо уравнение (XI,62), а для. расчета — [c.500]

К сожалению, это не распространяется на ректификацию под вакуумом (при давлениях ниже 10 Па) ввиду следующих причин. При понижении давления в колонне увеличивается скорость диффузии в паре, так как коэффициент диффузии в газах обратно пропорционален давлению. Это вызывает улучшение переноса примеси в паровой фазе. Отсюда следует, что, начиная с некоторого давления, скорость массообмена в ректификационной колонне будет лимитироваться диффузией в жидкой фазе и дальнейшее уменьшение давления не будет увеличивать скорость массо-обмена. Одновременно при понижении давления увеличивается скорость диффузии в паровой фазе вдоль оси колонны. В соответствии с этим вертикальный градиент концентрации в паровой фазе колонны падает и разделение смеси ухудшается. Далее, при понижении давления в колонне возрастает также линейная скорость движения пара, что приводит к резкому увеличению перепада давления между кубом и конденсатором колонны, вследствие чего в кубе не удается поддерживать низкое давление. В результате ректификация при давлении ниже (1—2)-10з Па обычно становится неэффективной. [c.101]

Исходный газ / обычно охлаждается в охладителях I, 2, разделяется в сепараторе 3 и поступает в абсорбер 4, где из него абсорбентом У/ извлекается основная масса тяжелых углеводородов. Насыщенный этими углеводородами абсорбент, подогретый в теплообменнике 9, поступает в абсорбционно-отпарную колонну (АОК) 5. В нее же ниже ввода абсорбента из колонны 4 поступает жидкая фаза из сепаратора 3. На верх АОК подается регенерированный абсорбент, а внизу ее в ребойлере 8 вводится тепло и создается паровое орошение. В АОК из абсорбента, поступающего снизу абсорбера 4, удаляются (отпариваются) легкие углеводороды (метан, этан) и поглощаются абсорбентом углеводороды от пропана и выше. Полностью насыщенный абсорбент снизу АОК нагревается в теплообменнике 9 и поступает в десорбер 6, где от него отгоняется ректификацией ШФЛУ 1У, а регенерированный абсорбент возвращается в колонны 4 и 5. [c.322]

Физические свойства. Тротиловое масло получается лри ректификации спирта в виде густой темнобурой жидкости. При охлаждении и стоянии этой жидкости из нее выделяются кристаллические вещества, образующие с жидкой фазой сильно маслянистую густую массу, с температурой плавления, колеблющейся для различных образцов в пределах 25— 60°. Из этой массы в теплое время года вытекает более или менее значительное количество маслянистой жидкости. [c.176]

Во всех случаях питание подавалось на 20-ю тарелку, количество паров в верху колонны и отбор предгона соответственно 66 и 1% (масс.) от количества питания, температура питания 51 °С и орошения 47 °С. Было показано, что подача конденсата снижает концентрацию легколетучих примесей в низу укрепляющей части колонны, а перманганатная проба жидкой фазы по высоте колонны значительно увеличивается. Обводнение внутренней флегмы укрепляющей части повышает также летучесть примесей с температурой кипения выше, чем у метанола. Они поднимаются вверх по укрепляющей части колонны (кривые 2, 3 ), при этом в предгон попадают высококипящие компоненты, которые в условиях колонны основной ректификации попадают в метанол-ректификат, снижая его перманганатную пробу. Повышению содержания таких примесей в предгоне колонны предварительной ректификации способствует подача питания [c.164]

Процесс разделения компонентов разной летучести на тарелках ректификационной колонны можно представить как массо-передачу летучего компонента из жидкой фазы в паровую под воздействием разности концентраций у (х) - у, где у (х) - концентрация летучего в паровой фазе, равновесная с концентрацией в жидкой смеси у - действительная концентрация летучего в паровой фазе. При ректификации паровая фаза является как бы недонасыщенной летучим компонентом (у < у (х)). [c.421]

Как пример типичного случая экстрактивной ректификации на рис. У-49 представлена схема для разделения бензола и циклогексана с использованием фенола в качестве экстрактивного растворителя, или экстрактивного агента. Бензол и циклогексан обладают близкими температурами кипения при атмосферном давлении и образуют гомогенный азеотроп состава 45 масс.% циклогексана. Однако если в жидкой фазе присутствует фенол в достаточно больших количествах, летучесть циклогексана становится примерно в два раза больше летучести бензола во всем интервале отношений концентраций циклогексана и бензола . Присутствие относительно полярного фенола вызывает увеличение коэффициента активности циклогексана примерно в два раза больше, чем увеличение коэффициента активности бензола. [c.369]

РЕЙТЕР м. Проволочная гирька массой в несколько мг, используемая в аналитических весах некоторых конструкций. РЕКТИФИКАТ м. см. ДИСТИЛЛЯТ РЕКТИФИКАЦИЯ ж. Процесс массопередачи, заключающийся в разделении гомогенных смесей жидкостей, имеющих различную летучесть, при контакте движущихся противотоком паровой и жидкой фаз. [c.370]

ЦИНКОВЫЙ ПОРОШОК — мелкие частицы цинка различной формы. В СССР выпускают Ц. п. пяти марок (табл.). Ц. п. получают ректификацией или распылением жидкого металла. Получение порошка ректификацией, т. е. многократным испарением жидкой фазы с последующей конденсацией паров на пористой поверхности, основано на различии парциальных давлений расплавов цинка и металлов-примесей. Форма частиц такого порошка — дендритная (см. Дендриты), Размер частиц порошка не превышает 160 мкм, насыпная масса 2,2—2,5 г см . Для распыления жидкого цинка используют сжатый воздух под давлением 2—6 ат. Форма частиц полученного таким способом порошка — каплеобразная или сферическая, размер частиц 50—300 мкм, насыпная масса 3,2 -i- 3,6 г/см . Ц. п. применяют в хим. и металлургической пром-сти, а также для изготовления хим. источников тока. Хим. состав Ц. п. регламентирует ГОСТ 12601-67. [c.728]

Если считать ректификацию процессом массо- и энергообмена фаз на тарелке колонны, то движущей силой процесса массообмена является концентрация распределяемого компонента в паровой и жидкой фазах. [c.28]

Система, состоящая из совокупности капель или пузырьков (ламинарный режим). Перенос массы в каплях или пузырьках имеет большое практическое значение в самых разнообразных процессах Это связано с тем, что в каплях или пузырьках, как и в пленке жидкости, подвижная поверхность раздела фаз способствует значительной интенсификации массообмена. Этим обусловливается широкое использование элементарных актов переноса вещества через поверхность раздела капель или пузырьков в различных промышленных процессах. Так, экстрагирование из жидкой фазы производится из капель абсорбция, хемосорбция, ректификация и т.д. осуществляются в колонных аппаратах в интенсивных режимах взаимодействия контактирующих фаз, представляющих собой систему капель или пузырьков. Отметим, что большая часть [c.432]

Процесс ректификации предназначен для разделения жидких неоднородных смесей на практически чистые компоненты или фракции, которые различаются по температуре кипения. Физическая сущность ректификации, протекающей в процессе перегонки нефти, заключается в двухстороннем массо- и теплообмене между потоками пара и жидкости при высокой турбулизации контактирующих фаз. В результате массообмена отделяющиеся от горячей жидкости пары обогащаются низкокипящими, а жидкость — высококипящими компонентами. При определенном числе контактов между парами и жидкостью можно получить пары, состоящие в основном из низкокипящих, и жидкость — из высококипящих компонентов. Ректификация, как и всякий диффузионный процесс, осуществляется в противотоке пара и жидкости. При ректификации паров жидкое орошение создается путем конденсации части парового потока вверху колонны, а паровое орошение при ректификации жидкости — путем испарения части ее внизу колонны. [c.49]

Уже из приведенного выше материала видно, что газофазное нитрование протекает более сложно, чем нитрование в жидкой фазе или хлорирование в газовой и в жидкой фазах. Расшифровку результатов газофазного нитрования особенно затрудняют деструктивные процессы, приводящие к образованию низших нигропарафинов. Поэтому факторы, влияющие на образование нитропарафинов при газофазном нитровании углеводородов, особенно пропана, были в последнее время изучены повторно состав продуктов реакции определяли не ректификацией, а гораздо более быстрым масс-спектроскопическим методом [90]. [c.570]

При обезвоживании этилового спирта сырец S состава, близкого к двойной азеотропной смеси этанол— вода (96 масс.% этанола), вводится в колонну, которая орощается флегмой О, содержащей бензол (рис. VI-49). В результате разделения согласно правилу прямой линии отгоняется более летучая тройная азеотропная смесь Аз (18,5 масс.% этанола, 74,1 масс.% бензола и 7,4 масс.% воды, т. кип. 64,85°С). В качестве остатка (исчерпанной жидкости) получается безводный этанол А. После охлаждения до соответствующей температуры азеотропная смесь распадается на две жидких фазы бензольную О (84,5 масс.% бензола, 14,5 масс.% воды) и водную О (36масс.% воды, 53 масс.% этанола). Бензольная фаза поступает на верхнюю тарелку разделительной колонны, а водная фаза дистиллируется во второй колонне и дает по правилу прямой линии в качестве дистиллята тройную азеотропную смесь Аз и исчерпанную жидкость D, содержащую только этанол и воду. Водный раствор подвергается ректификации в третьей колонне получается двойная азеотропная смесь S, которая направляется вместе с сырцом в первую колонну, и вода. По такому методу производится полное разделение спирта и воды в присутствии бензола. [c.509]

Этот устаревший процесс в настоящее время применяетоя ограниченно. Обезмасливанию без применения растворителей подвергают только маловязкие (убо=8—10 мм /с) парафиновые дистилляты, содержащие 30—40% (масс.) парафина. Сущность процесса заключается в выделении твердых углеводородов охлаждением предварительно нагретого парафинового дистиллята с последующим отделением гача на фильтр-прессах. В этом процессе важную роль играет четкость ректификации масляных фракций, так как присутствие в низкокипящем парафиновом дистилляте даже небольших количеств фракций с более высокой температурой кипения цривО Дит при охлаждении к образованию мелких кристаллов, трудно отделяемых при фильтровании от жидкой фазы. [c.194]

Ректификационные колонны. При проведении процесса однократного испарения получают пар, обогащенный низкокипящим компонентом, и жидкость, обогащенную высококипящим компонентом по сравнению с исходным сырьём. Однако четкое разделение в однократных процессах не достигается. Для получения продуктов с любой желаемой концентрацией компонентов и высокими выходами служит процесс ректификации (см. раздел I). При многократном контактировании неравновесных паровой и жидкой фаз и их массо- и теплообмене паровая фаза обогащается низкокипящим компонентом (НКК), а жидкость — высо-кокипяшим компонентом (ВКК). [c.67]

Стабилизащгя газовых конденсатов обычно осуществляется без предварительного обессоливания, в то время как минеральные соли, поступающие с промысла в составе нестабильного конденсата, осаждаются, в основном, в огневых подогревателях и кипятильниках. Поэтому предпочтительным местом подачи воды следует считать кипятильник, так как подача воды обеспечит, кроме ожидаемого повыщения четкости ректификации, еще и отмывку минеральных солей из циркулирующего через подогреватель конденсата. При этом интерес представляет такой режим стабилизации конденсата, когда вода в жидкой фазе, в основном, уходит из куба колонны, так как только при этом с водой из системы может бьггь выведена основная масса минеральных солей. [c.152]

Типичное весовое соотношение основных продуктов реакции выражается следующим образом фенол 57 частей, ацетон 34 части, а-метилстирол 6 частей и ацетофенон 3 части 114]. Однако ь литературе имзются указания, что за рубежом изонропилбензол окисляют также и в жидкой фазе, а гидроперекись выделяется из реакционной массы в ионцентрированном виде путем ректификации под вакуумом и затем уже подвергается разложению на фенол и ацетон в присутствии серной кислоты [11, 33, 54]. [c.516]

Каждый массообменный аппарат носит наименование конкретного, целенаправленного массообменного процесса. Так, например, peктйфикaциoннai колонна - это аппарат, в котором происходит процесс ректификации, т.е. мас-сообмен между жидкой и паровой фазами для четкого разделения компонентов адсорбер - аппарат, в котором протекает процесс адсорбции, т.е. массо-обмен между твердой и жидкой фазами для извлечения из смеси нужных компонентов экстрактор - аппарат, в котором осуществляется процесс экстракции, т.е. массообмен между двумя жидкими фазами для удаления из смеси нежелательных компонентов и т.д. Так, путем ректификации из нефти получают различные продукты бензин, керосин, дизельное топливо, мазут, масляные фракции. Для извлечения ароматических углезодородов из бензиновых фракций, при производстве масел, применяется процесс экстракции. [c.159]

Б.-типичные насыщенные алифатич углеводороды Содержатся в газовом конденсате и нефтяных газах в кол-вах (в зависимости от месторождения, % по массе) н-Б.-0,12-6,54 и 0,16-12,1, изо-Б.-0,56-0,72 и 0,27-6,01 соотв. В пром-сти Б. выделяют из указанньк прир источников и из продуктов каталитич. крекинга и гидрокрекинга нефтяных фракций с послед, ректификацией. В пром-сти изо-Б получают также из н-Б. осн. способ-каталитич. изомеризация м-Б. изо-Б. [f i 1,27 (400 К) и 0,84 (500 К)]. Р-цию осуществляют в газовой фазе (150-200 С, 1,4-2,8 МПа кат.-Pt на носителе, выход 58-60% по объему за проход) или в жидкой фазе (50-130 С, 2,1 МПа кат.-А1С1з выход 60%). В наиб, распространенном процессе из бутановой фракции выделяют изо-Б, а м-Б. смешивают с Hj, нагревают и подвергают изомеризации в газовой фазе. Из продуктов р-ции извлекают изо-Б после охлаждения и отделения фракции, содержащей Hj, к-рую возвращают в реактор В отечественном процессе изомеризацию и-Б осуществляют в жидкой фазе при 180-220 °С, давлении 3,5-4,0 МПа, мольном соотношении Hj н-Б. = = 1 1 выход изо-Б, за проход > 49% (по массе). На про-из-во 1т изо-Б. расходуется 1,109 т бутановой фракции, 0,0105 т Hj. [c.331]

ВИСБРЁКИНГ [от англ. vis( osity)-вязкость, липкость, тягучесть и breaking-ломка, разрушение], один из видов термич. крекинга. Применяют для получения из гудронов гл. обр. котельных топлив (топочных мазутов). Процесс проводят в жидкой фазе при сравнительно мягких условиях 440-500°С, 0,5-3,0 МПа, время пребывания сырья в зоне р-ции от 2 до 30 мин и более. Осн. р-ции-расщепление парафиновых и нафтеновых углеводородов с образованием углеводородных газов и бензина, а также жидких фракций, кипящих в пределах 200-450°С, и вторичных асфальтенов. Бензин и газ (суммарный выход обычно 7-12% от массы сырья) отделяют от парожидкостной смеси ректификацией [c.376]

Литературные источники по вопросу ректификации с водяным паром касаются главным образом теории фазового равновесия и расчета равновесия в присутствии водяного пара. В этой области широкой известностью пользуются работы профессора А. М. Трегубова [1], С. Н. Обрядчикова [2], А. И. (Скобло [3], С. А. Багатурова [4], в которых разработаны вопросы термодинамического равновесия углеводородных систем при наличии водяного пара в паровой фазе, проанализирован идеальный процесс ректификации с водяным паром в отгонных колоннах, дана методика аналитического расчета таких колонн. Однако в указанных работах не ставились вопросы о влиянии водяного пара как инертного компонента в паровой фазе на процессы массо- и теплопереноса между паровой и жидкой фазами, которые лежат в основе процесса ректификации в целом, а также вопросы количественной н качественной оценки четкости разделения углеводородных систем с инертным компонентом. В то же время современные тенденции интенсификации перегонки нефти требуют более глубокого изучения процесса ректификации, и одним из направлений такой работы являются вопросы кинетики процесса в присутствии водяного пара. [c.84]

Разделение фаз фусов. Для разделения фусов на твердую и жидкую фазы на Днепродзержинском КХЗ в лабораторных условиях использовали сырой бензол, легкое масло, кубовые остатки окончательной ректификации, откристаллизованную сольвент-нафту, антраценовое масло. Было найдено, что во всех случаях, кроме антраценового масла и сольвент-нафты, смола из фусов полностью удаляется а в остатке получается сыпучая углистая масса. [c.141]

По разработанному ранее варианту [151, 159, 142, с. 142] гидролиз аллилацетата проводят в жидкой фазе с использованием каскада реакторов идеального перемешивания, заполненных гранулированным катионитом КУ-2ФПП в кислотной форме. Процесс идет при температуре 85—95 °С, молярном отношении аллилацетат вода 1 (3—5) и объемной скорости 0,75—1,5 При этом достигается конверсия аллилацетата около 70% при селективности около 100%. Срок службы катионита составляет 4000 ч. Полученную реакционную массу разделяют ректификацией, в том числе азеотропной, на абсо- [c.189]

Снижение содержания этанола. Анализ жидкой фазы, отбираемой по высоте колонны основной ректификации, показывает наличие двух максимумов на эпюре распределения этанола (рис. 5.26, б / =1,15, режим смещения концентрации низкокипящего компонента в исчерпывающую часть) в исчерпывающей части колонны в зоне концентрирования спиртов Сз—Се (см. рис. 5.26, а) и в укрепляющей части. В отличие от спиртов Сг—Сб, содержание которых в укрепляющей части колонны резко снижается, этанол распределяется в значительных концентрациях по всей высоте этой части колонны. При получении метанола-ректификата 1-го сорта (Я = 1,0—1,2) в метанол-ректи-фикат попадает до 80% (масс.) этанола от его содержания в метаноле-сырце. Анализ закономерностей движения этанола по высоте укрепляющей части колонны, выполненный авторами работы [146] расчетным путем по тройной смеси метанол — этанол— вода для идеального концентрационного режима, показывает, что эпюра этанола сильно меняется с изменением флегмового числа. При малых флегмовых числах максимум на эпюре (рис. 5.27) находится в верху укрепляющей части колонны и концентрация этанола соизмерима с концентрацией в точке ввода питания. С увеличением флегмового числа максимум на эпюре перемещается по колонне вниз и при больших флегмовых числах исчезает, при этом концентрация этанола в метаноле-ректификате уменьшается, этанол концентрируется в исчерпы- [c.179]

Большинство исследований проведено при изучении абсорбции труднорастворимых газов (СОг, Ог) или ректификации [14]. Следует отметить, что очень многие авторы считают, что основное сопротивление переносу массы при ректификации оказывает паровая фаза, а другие [14] полагают, что сопротивление переносу масс. оказывает также и жидкая фаза (10—60% от обшего). Сопротивление жидкой и паровой фаз в большой степени зависит от свойств разделяемой смеси. По данным Г. Ю. Раяло [68], сопротивление в жидкой фазе является незначительным в случае смесей, вязкость которых при температуре дистилляции ниже 0,8 спз. [c.143]

Этерификацию при катализе сульфокатионитом ведут в колонном реакторе со сплошным слоем катализатора, так как отсутствие теплового эффекта делает теплообменные устройства ненужными. Реакция протекает в жидкой фазе, причем при синтезе эфиров низших спиртов для повышения степени конверсии кислоты применяют избыток спирта. Одна из возможных схем (рис. 69) включает адиабатический реактор с насадкой (суль-фокатионит), экстракционную колонну, в которой из реакционной массы извлекают водой избыточный спирт (и непревра-щенную кислоту), и отпарную колонну для отгонки спирта, возвращаемого на реакцию. Вода, подаваемая на экстракцию, тоже рециркулирует из системы выводят только небольшое количество реакционной воды, из которой регенерируют непревращен-ную кислоту. Эфир-сырец, выходящий с верха экстракционной колонны, очищают ректификацией. [c.206]

Переработка антраценовой фракции. При кристаллизации антраценовой фракции образуется густая илистая масса, состоящая из жидкой фазы — масла и твердой фазы — мелких кристаллов антрацена, карбазола и фенантрена. Поэтому выделение кристаллов является сложной задачей. Откристалли-зованная антраценовая фракция разделяется на масло и сырой антрацен (кристаллическая часть) на центрифугах и вакуум-фильтрах. Переработке подвергается первая антраценовая фракция (при получении двух фракций). Если при ректификации смолы отбирается одна антраценовая фракция, то при ее разделении возникают дополнительные трудности, связанные с присутствием в ней включений пека и высокомолекулярных соединений хри-зеновой фракции. [c.140]

На основе дифференциального уравнения массо-об-мень. учитывающего поперечный конвективный поток массы, выведено уравнение наклона рабочей линии в любо> поперечном сечении нагреваемой или о.хлаждае-,мой ки.юины при разделении бинарны.х смесей. Оно со-держ)1т коэффициенты массоотдачи в неадиабатическом процессе в паровой и жидкой фазах в отличие от ана-логич) ых уравнений и значительно проще последних. Выведенное уравнение совместно с уравнения.ми материального баланса для нижнего сечения колонны и уравнениями, определяющими состав первых капель конденсата в верхнем сечении колонны, позволяет рассчитать положение рабочей линии в процессах иеадиа-батической ректификации или парциальной конденсации (парциального испарения). [c.127]

На установке, принципиальная схема которой приведена на рисунке, была отработана технология двухступенчатой адсорбционной очистки бензола, выделенного из катализата гидрокрекинга нефти методом азеотропной ректификации. Схема включает стадию очистки бензола от непредельных углеводородов адсорбентом А-4М в условиях жидкой фазы под давлением 20 ат при температуре 180° С, ректификацию полученного рафината с целью удаления продуктов каталитического уплотнения непредельных углеводородов, образующихся при очистке на адсорбенте А-4М, и очистку бензола от тиофена в жидкой фазе без нагрева цеолитом Ni aX. Бензол, поступивший на очистку, содержал примеси парафино-нафте-новых углеводородов — 0.01 % масс., непредельных углеводородов — [c.203]

Осн. исследования относятся к хим. термодинамике и кинетике. Открыл (1881 —1884) законы, устанавливающие зависимость относителп.-ного состава компонентов в газовой и жидкой фазах р-ров от давления пара и т-ры кипения двойных жидких систем (законы Коновалова). Создал (1886) основы теории перегонки жидких смесей. Развил (1900) представлепия о критическом состоянии в системах жидкость — жидкость, указан обл. гомогенности и расслоения. Результаты этих исследований легли в основу многих разделов теории хим. технологии — учения о тепло-и массо-передаче, ректификации, смешении, диффузионных процессах в системах жидкость — жидкость и т. д. Эксперим. обосновал (1886 1900) идеи о хим. природе р-ров. Детально исследовал гетерогенные каталитические процессы, впервые ввел (1885) понятие активной поверхности, имеющее важное значение в теории гетерогенного катализа, и указал на роль хим. взаимодействия реагентов с катализатором при активации молекул. Сформулировал (1886—1888) представления об автокатализе и на год ранее В. Ф. Оствальда вывел (1887) ф-лу для определения скорости автока-та/штических р-ций (уравнение Оствальда — Коновалова), не утратившую значения до сих пор. Президент Русского физико-хим, об-ва (1923—1924 и 1927—1928), [c.218]