Термическая стабильность мазутов

РИС. 79. Прибор для определения термической стабильности мазутов [c.186]

Термическая стабильность мазутов определяется для оценки их способности выделять при хранении и нагревании осадки, затруд- [c.124]

Расчет процессов и аппаратов с учетом термической стабильности сырья будет рассмотрен в следующих главах книги. Отметим здесь, что в настоящее время общепринято учитывать только один параметр — максимальную температуру нагрева, принимая ее изменяющейся в довольно широких пределах. Так, максимальная т 4 1 тура нагрева нефти без заметного разложения топливных и масляных фракций принимается в пределах от 340 до 380°С, и максимальная температура нагрева мазута —от 380 до 420°С. [c.53]

Поскольку температура термической стабильности тяжелых фракций соответствует примерно температурной границе деления нефти между дизельным топливом и мазутом по кривой ИТК, первичную перегонку нефти до мазута проводят обычно при атмосферном давлении, а перегонку мазута — в вакууме. Выбор температурной границы деления нефти при атмосферном давлении между дизельным топливом и мазутом определяется не только термической стабильностью тяжелых фракций нефти, но и технико-экономическими показателями процесса разделения в целом. В некоторых случаях температурная граница деления нефти определяется требованиями к качеству остатка. Так, при перегонке нефти с получением котельного топлива температурная граница деления проходит около 300°С, т. е. примерно половина фракции дизельного топлива отбирается с мазутом для получения котельного топлива низкой вязкости. Таким образом, вопрос обоснования и выбора температурной границы деления нефти подробно рассматривают при анализе различных вариантов технологических схем перегонки нефти и мазута. [c.151]

Термическая стабильность тяжелых углеводородов позволяет нагревать нефть при атмосферной перегонке до 350—360°С, что обеспечивает долю отгона сырья, на 5—10% превышающую сумму отбора светлых в колонне. Если при этом отпаривать в низу колонны от мазута до 10—15% легких фракций, то расход избытка орошения на нижних тарелках концентрационной секции колонны увеличивается до 15—20% от расхода сырья. Однако и этого количества орошения, получаемого при таком испарении нефти и мазута, оказывается недостаточно для четкого отделения тяжелого газойля от мазута. В связи с этим предлагаются схемы перегонки с перегревом нефти или жидкости на нижних тарелках концентрационной части колонны. Рассмотрим некоторые из таких схем. [c.168]

Следовательно, переработка мазута по схеме переокисление—разбавление—перегонка обеспечивает получение продукта не только с высокой коксуемостью, но и с достаточной термической стабильностью. [c.120]

Следовательно, наибольшей термической стабильностью к окислению при повышенной температуре (Т=100°С) обладает опытный образец марки СВС, наименьшей - образец марки СВЛ (см. табл.2.44, 2.45). Термостабильность товарного мазута марки 40 находится на уровне опытного топлива СВС. [c.107]

Термическая стабильность. Термической стабильностью оценивается способность мазута выделять при хранении и нагреве осадки (карбоны, карбоиды, асфальтены, смолы, механические примеси и воду), затрудняющие условия их эксплуатации. [c.218]

При проведении опытов на пилотной установке температуру ма-з та на входе в колонну поддерживали максимально высокой с точки зрения термической стабильности. Накопленный опыт по перегонке сернистых и высокосернистых мазутов показывает, что эта температура не должна превышать 390 С. Часть опытов выполняли, чтобы изучить влияние четкости разделения на качество вакуумного газойля (содержание тяжелых металлов, коксуемость и др.). В этом случае при одинаковых давлении перегонки и производительности изменяли температуру ввода сырья (теплоподвод) или вверху колонны, где отбирали вакуумный газойль. [c.69]

Азотистые соединения — как основные, так и нейтральные — достаточно термически стабильны, особенно в отсутствие кислорода, и не оказывают заметного влияния на эксплуатационные качества нефтепродуктов. Однако отмечено, что при храпении дизельных топлив и мазутов некоторые азотистые соединения вызывают усиленное смолообразование. [c.40]

Стабильность узких фракций продуктов термического крекинга мазута сернистой восточной нефтесмеси [c.51]

Нефть и особенно ее высококипящие фракции и остатки характеризуются невысокой термической стабильностью. Для большинства нефтей температура термической стабильности соответствует температурной границе деления примерно между дизельным топливом и мазутом по кривой ИТК, то есть =350 - 360 °С. Нагрев нефти до более высоких температур будет сопровождаться ее деструкцией и, следовательно, ухудшением качества отбираемых продуктов перегонки. В этой связи перегонку нефти и ее тяжелых фракций проводят с ограничением по температуре нагрева. В условиях такого ограничения для выделения дополнительных фракций нефти, выкипающих выше предельно допустимой температуры нагрева сырья, возможно использовать практически единственный способ повышения относительной летучести компонентов - перегонку под вакуумом. Так, перегонка мазута при остаточных давлениях в зоне питания вакуумной колонны =100 и =20 мм рт. ст. (=133 и 30 гПа) позволяет отобрать газойлевые (масляные) фракции с температурой конца кипения соответственно до 500 и 600 °С. Обычно для повышения четкости разделения при вакуумной (а также и атмосферной) перегонке применяют подачу водяного пара для отпаривания более легких фракций. Следовательно, с позиций термической нестабильности нефти технология ее глубокой перегонки (то есть с отбором фракций до гудрона) должна включать как минимум 2 стадии атмосферную перегонку до мазута с отбором топливных фракций и перегонку под вакуумом мазута с отбором газойлевых (масляных) фракций и в остатке гудрона. [c.200]

Высоконепредельные сернистые дистилляты глубокой термической переработки мазутов и тяжелых остатков Бессернистое стабильное топливо НР [16] [c.737]

В присутствии в остаточных топливах (мазутах) и моторных маслах гомогенизирующей гидрофильной присадки может быть предотвращена забивка топливных форсунок загрязнениями, а трущиеся поверхности будут омываться материалом более или менее равномерного состава. Реактивные же топлива не должны содержать второй (загрязняющей) фазы, поскольку присутствие воды, нерастворимых смол и загрязнений в них приведут к ухудшению застывания, прокачиваемости, термической стабильности и другим дефектам топлива. [c.280]

Качество котельных топлив за рубежом в основном оценивают теми же показателями, что в СССР (плотность, вязкость, температура вспышки и застывания, содержание воды, серы, зольность и др.). Отличаются только методы определения некоторых констант. Отдельные ведомственные и фирменные спецификации предъявляют к качеству мазутов дополнительные требования (текучесть, взры-ваемость, термическая стабильность, содержание ванадия и натрия). [c.122]

Автомобильные бензины, приготовляемые смешением бензинов первичной перегонки нефти и термического крекинга мазута, в последние годы перестали удовлетворять требованиям потребителей по октановой характеристике (из-за повышения степени сжатия горючей смеси в цилиндрах двигателей). Поэтому роль термического крекинга уменьшилась и на смену ему пришли каталитический крекинг, каталитический риформинг и другие каталитические процессы. Эти процессы позволяют получать бензин, более стабильный и с большим октановым числом (83—95 по моторному и 90—103 по исследовательскому методу без ТЭС). Поэтому новых установок термического крекинга сейчас не строят, а старые, в том числе и двухпечные, приспосабливают для термической обработки сырья для сажи, реконструируют или демонтируют. [c.115]

Поскольку количество серы в мазутах всегда значительно больше, чем количество ванадия, в качестве эффективных присадок могут использоваться те металлы, сульфаты которых термически менее стабильны, чем ванадаты, так как в противном случае металл будет связан в виде сульфата и не сможет оказать действие на ванадий. Так, кальций, магний и цинк более эффективны, чем барий, поскольку их сульфаты менее стабильны. Весьма эффективны как ингибиторы ванадиевой коррозии кремниевые соединения и силикаты алюминия. [c.332]

А. Саблина и А, А. Гуреев исследовали химическую стабильность бензинов термического крекинга, полученных примерно при одинаковых режимах процесса из мазутов небитдагской нефти, смеси бакинских нефтей и туймазинской нефти (табл. 112). [c.395]

Термическая стаби.1ьность. Метод определения термической стабильности мазутов разработан Т.Н. Митусовой и Б.Я. Тухватулиной. Он заключается в выдерживании испытуемого топлива в контакте с нагретой металлической поверхностью в динамических условиях и определении степени изм ения внешнего вида этой поверхности (метод аналогичен ASTMD 1661-64). [c.186]

Термическую стабильность мазута и его смесей с худрснами оценивали на цроточной лабораторной установке крекинга цри 460°С и атмосферном давлении. Опыты осуществлены в реакторе пленочного типа. [c.38]

Нефть и особенно ее высококипящие фракции и остатки ха )актеризуются невысокой термической стабильностью. Для боль — шинства нефтей температура термической стабильности соответствует температурной границе деления примерно между дизельным топливом и мазутом по кривой ИТК, то есть =350 — 360 °С. Нагрев нес(эти до более высоких температур будет сопровождаться ее деструкцией и, следовательно, ухудшением качества отбираемых продуктов перегонки. В этой связи перегонку нефти и ее тяжелых фракций проводят с ограничением по температуре нагрева. В ус/ овиях такого ограничения дл51 выделения дополнительно фрак — ци нефти, выкипающих выше предельно допустимой температуры [c.165]

Действительно, при коксовании окисленного полугудрона необходима более высокая температура в топке по сравнению с коксованием неокисленного полугудрона (рис. 77). Поэтому нужен вариант окисления, обеспечивающий наряду с увеличением выхода кокса достаточную термическую стабильность сырья. Вероятно, этого можно дос-тичь, за.менив обычную последова- тельность операций перегонка ма-зута—окисление гудрона обрат-ной окисление мазута (или его части) — перегонка окисленного мазута (отдельно или в смеси с не- 1 [c.117]

Таким образом, при равном выходе на нефть и одинаковых выходах кокса сырье коксования, полученное по схеме переокисление—разбавление—перегонка , содержит больше ароматических углеводородов, чем сырье, полученное по другим рассмотренным выше схемам. Это благоприятно сказывается на термической стабильности сырья, которую оценивали на трубчатой нагревательной печи опытной установки. Через трубчатую печь в течение нескольких часов прокачивали испытуемый продукт и регистрировали давление на линии нагнетания насоса. Повышение давления свидетельствует о начавшемся закоксо-вывании печи, т. е. разложении продукта [177]. Испытанию подвергали сырье коксования, полученное по разным схемам из котур-тепинской нефти нагрев проводили до 490 °С. При нагревании мазута, окисленного до температуры размягчения около 70 °С и обеспечивающего выход кокса при коксовании 207о, давление на линии нагнетания печного насоса поднялось в течение 4 ч с 0,4 до 1,0 МПа. При нагревании остатка перегонки смеси окисленного и неокисленного мазутов, обеспечивающего даже несколько больший выход кокса (25—26%), давление за такой же период времени не изменилось. Окисленный гудрон при нагревании ведет себя подобно окисленному мазуту. Для сравнения нагревали также гудрон изменения давления на линии нагнетания насоса не наблюдалось. [c.120]

Нефтяные смеси термически нестойкие. Среди входящих в их состав компонентов менее стойки к нагреву сернистые и асфаль-тосмолистые соединения. Парафиновые углеводороды термически менее стойки, чем нафтеновые. Последние при нагреве легче разлагаются, чем ароматические. Термическая стабильность нефтяных смесей зависит в основном от температуры нагрева и времени ее воздействия. Порог термической стабильности для непрерывной перегонки выше, чем для периодической. На практике нефть и полученпые из нее продукты (мазут, масляные фракции) можно без заметного разложения нагревать до следующих температур, °С [c.68]

По распространенному методу ASTMD 1661-59Т термическая стабильность определяется в стеклянном приборе при циркуляции нагретого до 98° С мазута в течение 6 ч. Стабильность устанавливается сравнением наружного вида омываемой мазутом стальной втулки, нагреваемой до 176° С, с эталонной втулкой. При наличии на втулке (после промывки бензолом) коксообразной пленки или сильного ее потемнения мазут считается неста--б ильным. [c.218]

Интенсивное термическое разложение сернистой ромашкинской пефти при перегонке в вакууме наблюдалось уже при температуре 300—350° С [5]. При отгонке из этой нефти бензиновой части (до 200° С) при атмосферном давлении и температуре в пределах 60— 260° С шла не только концентрация смолисто-асфальтеновых веществ, но и вновь частичное образование асфальтенов, что видно из следующих данных в сырой нефти на долю асфальтенов приходилось 26,6% суммарного содержания смолисто-асфальтеновых веществ, а в отбензиненной нефти —33,3%. Иными словами, в процессе отгонки бензина из сырой нефти, когда температура нагревания нефти не превышала 260° С, содержание асфальтенов в смолисто-асфальтеновой части увеличивалось на 29 7о- Затем на примере двух нефтей (бессернистой гургянской и сернистой ромашкинской) была изучена термическая стабильность 50%-ного мазута при нагревании в течение 20 час. при 350° С. Отгонка из сырых нефтей углеводородной части проводилась при атмосферном давлении для фракции, выкипающей до 200 С, и при 6—8 мм рт. ст.— для вытекающей части. Температура нагревания в обеих стадиях не превышала 260° С. Критерием для оценки глубины термического превращения служили суммарное содержание смолисто-асфальтеновых веществ в нефтепродуктах и доля асфальтенов в последних. [c.27]

Задачей настоящей работы являлось изучение термической стабильности дистиллятов, полученных из несернистой грозненской парафинистой нефтесмеси и сернистой восточной нефтесмеси, которые являются весьма типичными. В качестве дистиллятов использовались узкие пятидесятиградусные фракции, выделенные непосредственно из нефтей и из продуктов термокрекинга мазутов этих нефтей. Кроме того, для сравнения была исследована термическая стабильность газойля каталитического крекинга, полученного из крекинг-керосина, который был выработан в промышленных условиях при термокрекинге мазута грозненской нефтесмеси. [c.38]

Большую работу в деле освоения коксового производства на НУНПЗ провел заместитель главного инженера завода по термическим процессам Сыч Ю.П., который руководил процессом освоения и выводил установку на стабильную работу. При нем была введена турбулизация паром, поднята температура на входе сырья в печь, внедрен рисайкл, установка была переведена на основное сырье - крекинг-остаток, взамен мазута. Под активным руководством Сыча Ю.П. Сюняев З.И. начал внедрение в качестве сырьевых [c.26]

Бензины термического крекинга нефтяного сырья обычно содержат значительное количество реакционно-способных непредельных углеводородов и имеют низкую химическую стабильность. Длительность индукционного периода окисления бензинов термического крекинга по ГОСТ 4039-48 обычно не превышает 200—250 мин. Отдельные образцы бензинов термического крекинга богатые природными ингибиторами , имеют длительность индукционного периода порядка 400—500 мин. Бензин термического крекинга из эхабин-ского мазута содержит около 0,25% фенолов и имеет длительность индукционного периода окисления 600—800 мин. [33]. [c.395]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология