Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Модели гидродинамические

    Типы моделей гидродинамической структуры потоков [c.30]

    К а ф а р о в В.В. п др. Об оценке параметров математических моделей гидродинамической структуры потоков статистическими методами.— Теоретические основы химической технологии , 1968, 2, № 2. [c.168]

    Для количественной оценки эффекта продольного перемешивания в колонных аппаратах предложен ряд методов, базирующихся на различных физических моделях гидродинамической структуры потоков. К большинству колонных аппаратов, используемых в химической технологии, применимо несколько взаимосвязанных типовых моделей, представляющих с рой частные случаи единой обобщенной модели. Анализ работы колонных аппаратов с учетом гидродинамической структуры потоков позволяет путем сочетания наиболее благоприятных тепло- или массообменных характеристик одного из них и гидродинамической обстановки в другом подойти к созданию новой оптимальной конструкции. [c.9]


    Топологическое описание основных моделей гидродинамической структуры потоков в аппаратах химической технологии [c.104]

    Рассмотрим с позиций системного анализа общую схему расчета теплообменных аппаратов. Основу расчета составляют математические модели, описывающие собственно процессы теплообмена и теплопередачи, а также модели гидродинамической структуры потоков теплоносителей в теплообменниках. Структурную схему построения модели теплообменного аппарата в целом можно представить в виде, изображенном на рис. 3.9. Последовательность проектного расчета включает составление теплового баланса по всем потокам, приносящим и отводящим тепло [c.122]

    Для расчета число Рейнольдса Re можно выразить через скорость фильтрации по каналам модели (гидродинамический Re ) или через эффективную колебательную скорость при пульсациях (акустический Re ), т. е. [c.164]

    Некоторые математические модели гидродинамической структуры потоков в аппаратах, рассмотренные ниже (см. гл. 4), являются прямым следствием уравнения БСА. Для примера рассмотрим одномерный поток сплошной фазы в технологическом аппарате цилиндрической формы, в котором происходит продольное (координата 1) и радиальное (координата перемешивания вещества. При нанесении импульсного возмущения по концентрации индикатора на входе в аппарат изменение состава потока по длине 1, радиусу х и времени I представляет трехмерную функцию РВИ системы р ( 1, х , ). Уравнение БСА, записанное для частиц сплошной фазы, примет вид [c.73]

    Основные типы моделей гидродинамических структур [c.218]

    К решению задачи синтеза оператора, описывающего гидродинамическую структуру потоков в технологических аппаратах, можно подходить по-разному. Например, с точки зрения формальной теории динамических систем задача сводится к проблеме минимальной реализации (см. 2.5). В этом случае для решения задачи достаточно знать функцию отклика системы на известные входные возмущения. Однако при моделировании процессов в технологических аппаратах, как правило, нет необходимости считать объект черным ящиком , так как почти всегда существует априорная информация о важнейших особенностях структуры потоков в аппарате. Другая менее формальная и более технологичная точка зрения на синтез математической модели гидродинамической структуры потоков в аппаратах состоит в выборе наилучшего в известном смысле оператора из ограниченного множества возможных операторов для аппарата данной конструкции. [c.240]

Рис. 1 Структурная схема имитационной модели гидродинамической подсистемы Рис. 1 <a href="/info/24357">Структурная схема</a> <a href="/info/746844">имитационной модели</a> <a href="/info/793588">гидродинамической</a> подсистемы

    Рассмотрим реализацию данной процедуры на примере построения связных диаграмм основных типов моделей гидродинамической структуры потоков в технологических аппаратах [1, 2]. [c.104]

    Первые две модели являются в некотором смысле идеальными для промышленных объектов. Однако можно указать области, в которых эта идеализация вполне приемлема. Так, при исследовании потоков жидкости или пара, движущихся с большой скоростью по трубе с значительным отношением длины к диаметру, допустимо применение модели полного вытеснения. Для реактора с мешалкой часто справедлива гидродинамическая модель полного перемешивания. Для изучения явления перемешивания и обобщения экспериментальных данных предложен ряд моделей гидродинамического потока диффузионная, ячеечная, с байпасированием потока [16]. Достаточно убедительных соотношений, точно определяющих характер режима перемешивания, в технической литературе нет. Рекомендуемые расчетные соотношения приведены в работах [16, 17]. Трудности решения задач гидродинамики потоков резко возрастают при переходе от однофазной системы к двухфазной. Вопросы гидродинамики двухфазных систем рассмотрены в работах [ 8, 19]. [c.27]

    Результаты построения локальных диаграмм типовых моделей гидродинамической структуры потоков приведены в табл. 2.1. Соответствующие диаграммные сети приведены в табл. 2.2. [c.116]

    ИДЕАЛИЗИРОВАННЫЕ МОДЕЛИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ ПОТОКОВ [c.85]

    Таким образом, применение методики топологического моделирования позволило получить математическую модель гидродинамических особенностей фонтанирования, в которой оказались взаимосвязанными такие важные конструктивно-технологические параметры, как диаметр входного устья давление па входе в аппарат Р , конусность аппарата а, масса зоны ядра М , масса промежуточной зоны 71 2 с давлением в слое Р, расходом газа Q и эквивалентными скоростями перемещений масс ядра и промежуточной 1 2 зон. Численный анализ дал достаточно полную картину развития явлений гидродинамики фонтанирования во времени в широком диапазоне изменения определяющих параметров. Информация о процессе, получаемая при численном решении уравнений модели, позволяет судить не только о состоянии фонтанирующего слоя как гидродинамической системы в любой момент времени, но и дает возможность решать задачи конструирования аппаратов фонтанирования с заданными технологическими режимами. Наконец, индикация совместных колебаний Р и О позволяет легко опознавать характер режимов фонтанирования, контролировать и вмешиваться в технологический процесс с целью поддержания режимов устойчивого фонтанирования. [c.265]

    После замера электрического сопротивления для эталонного случая (модель гидродинамически совершенной вертикальной скважины в центре кругового пласта) замеряли сопротивление Н, при установке модели исследуемой скважины. Конечным результатом опыта считали отношение сопротивления для исследуемой скважины к сопротивлению для эталонного случая. [c.73]

    Идентификация - это определение параметров модели. Гидродинамическую модель строят по функции отклика. Если функция отклика не соответствует ни одной из типовых моделей, то необходимо выполнить декомпозицию, т.е. вычленение элементов, характерных для типовых моделей, и строить схему комбинированной модели. [c.14]

    Параметры математических моделей гидродинамических структур потоков определяются путем сравнения теоретических и экспериментальных функций РВП или их статистических характеристик. Поскольку кривые функций РВП для двухфазных течений в массообменных аппаратах несимметричны и при значительной степени продольного перемешивания отличаются от нормального закона, ни одна из статистических характеристик не определяет однозначно всей кривой распределения. В связи с этим для определения параметров Ре и и целесообразно использовать одновременно несколько статистических характеристик функций распределения. [c.140]

    Отсутствие полной и достоверной информации о строении продуктивного пласта создает значительные трудности при проектировании разработки и не позволяет с достаточной степенью точности предсказать динамику основных показателей разработки. Несмотря на это, возникла настоятельная необходимость разработать такие модели гидродинамических расчетов процесса разработки, которые позволяли бы с приемлемой для практики точностью рассчитать показатели разработки. [c.12]

    Рассмотрим теперь некоторые расчетные уравнения для определения параметров математических моделей гидродинамических структур потоков в насадочных колоннах. Отметим, что для двухфазных газожидкостных течений в слое насадки с увеличением скорости газа коэффициент продольного перемешивания жидкости сначала увеличивается, а затем при резком возрастании газосодержания в слое уменьшается [23, 48]. [c.154]

    Структурная схема имитационной модели гидродинамической подсистемы показана на рис. 1. В качестве основных блоков выбраны "Пласт", "Межтрубный участок скважины", "Забойный участок", "Насос", "Насосно-компрессорные трубы" (НКТ), "Трубопровод" от скважины до групповой замерной установки. [c.3]

    Для рассмотрения традиционных математических моделей процессов формования удобнее всего разделить их на три основные группы моделей гидродинамические, геометрические и реологические. [c.638]

    В модели гидродинамических и диффузионных пограничных слоев полагается, что толщины этих слоев совпадают только при численном равенстве коэффициентов кинематической вязкости потока и молекулярной диффузии растворенного компонента, то есть при выполнении условия [c.270]


    Кроме перечисленных, к типовым моделям гидродинамических потоков относятся диффузионная, ячеечная и комбинированные модели (потоки с застойной зоной, байпасированием и др.). Диффузионная и ячеечная модели характеризуют реальные потоки. Эти [c.93]

    Таким образом, при изучении гидродинамической структуры потоков на основе функций РВП дифференциальные уравнения гидродинамики заменяются уравнениями математических моделей условного процесса, характеризующего дисперсию потока. Несмотря на чисто формальное описание гидродинамической структуры потоков, уравнения математических моделей с определенными из опыта коэффициентами дают возможность правильно рассчитывать изменение концентраций распределенного компонента в системе, а при переходе к массопередаче — определять общую ее эффективность. Следовательно, вся сложность изучения гидродинамики двухфазных течений в методе функций РВП переносится на простейшие уравнения математических моделей гидродинамических структур потоков и главным образом на экспериментальные значения параметров этих моделей, т. е. на коэффи циенты уравнений математических моделей. В связи с этим, вопросам определения параметров математических моделей гидродинамических структур потоков обычно уделяется большое внимание. [c.126]

    МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ СТРУКТУР ПОТОКОВ [c.127]

    Описание массопередачи в настоящее время осуществляется на основе статистических методов исследования гидродинамики потоков с использованием функций распределения времени пребывания частиц в потоке. При таком подходе к изучению массопередачи вместо решения общей системы уравнений массопередачи и гидродинамики рассматривают решение дифференциальных или разностных уравнений математических моделей гидродинамических структур потоков с массопередачей. [c.177]

    Однопараметрические модели гидродинамических структур потоков позволяют рассчитывать массопередачу только в условиях простейшей гидродинамической обстановки — при наличии продольной турбулентной диффузии. При различных видах поперечной неравномерности используются более сложные гидродинамические модели, описанные в гл. 4. Применение этих моделей для расчета массопередачи рассматривается отдельно в каждом конкретном случае. Для противотока и прямотока используется меньшее, а для перекрестного тока — значительно большее количество моделей по сравнению с описанными в гл. 4. [c.177]

    В качестве гидродинамических параметров структур потоков вместо критериев Рет могут использоваться числа секций полного перемешивания по газу и жидкости, а также коэффициенты рециркуляции газа и жидкости в зависимости от рассматриваемой схемы взаимодействия потоков и принятой модели гидродинамической структуры потоков. [c.193]

    Для определения параметров математических моделей гидродинамических структур потоков с массопередачей в условиях сложной гидродинамической обстановки в аппарате следует использовать данные по изучению гидродинамики потоков на холодных моделях, а также фактические распределения концентраций компонентов в жидкости по высоте аппарата и по контактным устройствам, а в паре по высоте аппарата. [c.249]

    Из математических моделей гидродинамических структур потоков наибольшее распространение в расчетной практике и при изучении массопередачи получили диффузионная и секционная модели, подробно рассмотренные в гл. 4. При наличии массопередачи в потоках принципиальное содержание и физический смысл математических моделей гидродинамических структур потоков не меняется в диффузионной модели изменений концентраций компонентов в потокак рассматривается как следствие конвективной, турбулентной и молекулярной диффузий частиц в потоках. При этом под турбулентной диффузией понимается перенос массы, обусловленный крупномасштабными пульсациями и флуктуациями скоростей потоков. В секционной модели вместо непрерывного профиля изменения концентраций компонентов в потоке рассматривается ступенчатый профиль, каждая ступень которого соответствует одной секции полного перемешивания частиц потока в пределах определенного объема аппарата. [c.177]

    В 1935 г. Хигби предложил модель гидродинамических условий в жидкой фазе вблизи границы раздела жидкость — газ, которая основана на следующих гипотезах. Поверхность раздела газ — жидкость состоит из небольших элементов жидкости, которые непрерывно подводятся к поверхности из объема жидкости и наоборот уходят в объем за счет движения самой жидкой фазы. Кажды элемент жидкости, пока находится на поверхности, можно рассматривать как неподвижный, а концентрацию растворенного газа в элементе — всюду равной концентрации в объеме жидкости, когда элемент подводится к поверхности. В таких условиях абсорбция осуществляется при нестационарной молекулярной диффузии в различных элементах поверхности жидкости. При рассмотрении [c.16]

    Для химико-технологических объектов в силу специфики целей и задач, стоящих перед ними, описание потоков важно большей частью лишь в отношении перемещения и распределения масс компонентов в рассматриваемых потоках. Поэтому анализируемые ниже модели гидродинамических структур потоков будут даны преимущественно в виде уравнений, характеризуюпщх изменение концентрации вещества в потоке, обусловленное его движением. [c.219]

    Формализованная процедура формирования связных диаграмм моделей структуры потоков на основе кодовых диаграмм (см. с. 20) предусматривает три этапа представление элементами диаграммной техники конкретных видов потоков субстанций конкретизация структур слияния, отражающих модель гидродинамической обстановки в системе (законы смешения, характер совмещенности процессов в локальной точке пространства, учет неоднородностей типа байпасов, рециклов, застойных зон и т. п.), расшифровка (декодирование) кодовой диаграммы и построение связной диаграммы на основе двух предыдущих этапов. [c.104]

    Идеализированные модели гидродинамической структуры потоков имеют ограниченное применение (модельные опыты в лабораторных аппаратах, камеральные установки малого объема). С увеличением размеров аппаратов используют более слодшые комбинированные модели, подробно рассмотренные в работе [17]. [c.72]

    Математическая модель. В работе С I J была получена адекватная математическая модель гидродинамических ж физико-ллмических цроцессов в многокомпонентной двухфазном потоке при дисперсно- ольцевои режиме течения. Модель основана на сошестнсш решении полной системы уравнений масс, импульсов, фаз, энергни смеси, а такае кинетики различных внутрифазных и меафазных цроцессов. [c.165]

    Представление о пристенном слое ионов, расположенном в структурированных граничных слоях воды и составляющих часть диффузного слоя, и представление о нерастворяющем объеме диаметрально противоположны. Но поскольку представление о пристенном слое, казалось бы, согласуется с комплексными электроповерхностными исследованиями, вопрос о нерастворяющем объеме в связи с злектроки-нетическими исследованиями в последнее десятилетие не обсуждался. Однако модель гидродинамически неподвижного пристенного слоя необходима для использования упомянутых данных только в том случае, если считать, что все подвижные противоионы локализованы в диффузной части двойного слоя. Если же допустить, что значительная часть противоионов расположена в слое Штерна и подвижность этих противоионов не слишком мала по сравнению с объемной, то объяснить наблюдаемое расхождение электрокинетического, подвижного и полного заряда противоионов можно даже принимая модель гидродинамически подвижного нерастворяющего слоя. Здесь важно упомянуть также, что исследования, проведенные на простых модельных системах, допускающих количественный расчет (кварцевые капилляры [5], диафрагмы из параллельно упакованных кварцевых нитей [6]), показали, что электрокинетический заряд становится меньше, чем заряд диффузной обкладки только в том случае, когда на поверхности кварц — вода со временем возникает гелеобразный слой. Объемное распределение поверхностного заряда в приповерхностном слое кристаллов доказано также и новыми исследованиями, проведенными на ВаЗО [7] — на том же объекте, который исследовался в работе [21. [c.100]

    Для определения сложной структуры потока и, следовательно, для Тыбора математическрй модели гидродинамической структуры потока используются визуальные наблюдения за характером движения потоков, данные по распределению концентраций метящего вещества в стационарных или нестационарных условиях, а также изменение концентраций распределенного компонента вдоль и поперек потока при стационарной массопередаче. Наличие сложной структуры потока определяется также отклонением экспериментальных / - и С-кривых от расчетных для простой структуры потока (идеальные кривые). При сложной структуре экспериментальные С-кривые обладают значительной асимметрией и более заметно отклоняются от идеальных кривых, чем f-кpивыe. Сравнение экспериментальных кривых вымывания с теоретическими / -кривыми с целью определения сложной структуры потока лучше проводить в координатах, спрямляющих теоретические кривые (см. раздел 4.4). [c.133]

    Выражение Я(0) обозначает долю частиц, остающихся в потоке. Функция интенсивности при наличии сложной структуры потока дает значительно большее отклонение эксперименталоных Х-кри-вых от расчетных для простых структур потоков, чем Р- и С-кривые (рис. 4.4). Однако для количественного анализа использование .-функций неудобно вследствие громоздкости аналитических выражений математических моделей гидродинамических структур потоков. [c.133]

Рис. 4.5. Схемы комбинированных моделей гидродинамических структур потоков а—однопоточные сложные б —однопоточные комбинированные в —двухпйточиые г—циркуляционные. Рис. 4.5. <a href="/info/1697614">Схемы комбинированных</a> <a href="/info/1584330">моделей гидродинамических структур потоков</a> а—однопоточные сложные б —однопоточные комбинированные в —двухпйточиые г—циркуляционные.

Смотреть страницы где упоминается термин Модели гидродинамические: [c.72]    [c.122]    [c.82]    [c.831]    [c.156]   
Методы оптимизации в химической технологии издание 2 (1975) -- [ c.47 , c.48 , c.58 ]

Высокомолекулярные соединения (1981) -- [ c.555 ]

Газожидкостные хемосорбционные процессы Кинетика и моделирование (1989) -- [ c.10 ]

Высокомолекулярные соединения Издание 3 (1981) -- [ c.555 ]




ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте