Вязкость при постоянном давлении

Опре деление динамической вязкости заключается в установлении времени истечения под постоянным давлением определенного объема (равного объему шарика вискозиметра) испытуемого нефтепродукта через капиллярную трубку вискозиметра, для которого заранее установлена его постоянная. [c.170]

И 0,308 г/см . Зависимость вязкости от давления для обеих систем носит прямолинейный характер, при этом угол наклона прямых к оси давлений уменьшается с ростом температуры. Наблюдается тенденция к большему влиянию давления на вязкость при более высоких мольных долях второго компонента (при постоянной температуре). Влияние давления и концентрации второго компонента в растворе на вязкость падает с повышением температуры. [c.18]

Прежде чем приступить к вычислению В измеряют значения , Рдоп , 2,-, Zj в формуле (2), подготавливают исходную информацию методом последовательных приближений. В первом приближении по заданному расходу углекислого газа О, дальности транспортирования L и максимальному рабочему давлению из табл. 42 выбирают ориентировочное значение В. Такие параметры, как плотность р, теплоемкость при постоянном давлении с, вязкость V, определяют по соответствующим графикам при давлении р=рср и температуре <=<тах. В результате второго приближения уточняют значения X, р и рдоп , которые и используют при вычислении значения ,, по формуле (2). [c.177]

Из табл. 44, где приведены приближенные значения пропускной способности трубопровода (тыс. м сут), определяют ориентировочное значение диаметра газопровода СО2. При р=рор, t=tm n находится теплоемкость при постоянном давлении. Далее вычисляют Гер по формуле (10). Для значений Гер и рер определяют коэффициент гидравлического сопротивления X (через вязкость и скорость) и коэффициент сжимаемости 2ор. После этого уточняют диаметр газопровода по формуле (8). [c.179]

Для нормальной работы форсунок топливо должно поступать при постоянном давлении и температуре, отвечающим оптимальной вязкости (7 —40 сст). Топливная система должна быть спроектирована так, чтобы она не зависела от изменения составляющих частей топлива. [c.34]

Так как потери давления еще неизвестны, этот пример рассчитывается с использованием плотности воздуха при атмосферном давлении (99,8 кПа), Для простоты будем считать, что плотность воздуха и соответствующая кинематическая вязкость постоянны. Для определения установившейся скорости можно использовать диаграмму на рис. 5, б. Для более точного расчета в отдельных случаях плотность и вязкость вдоль транспортной трубы необходимо корректировать, чтобы они более точно соответст- [c.209]

Приборы для создания постоянного давленая. При определении динамической вязкости необходим источник постоянного давления. [c.295]

Пример VI. 1. Определить коэффициент теплопроводности сухого воздуха при атмосферном давлении и температуре 80° С, если его удельная теплоемкость при постоянном давлении равна Ср = 0,244 ккал [кг-град) и динамическая вязкость [1 = 0,021 спз. [c.146]

Затем определяют вязкость растворов и растворителя (воды) с помощью капиллярного вискозиметра Уббелоде (методика измерения приведена в работе 30). Измерение проводят при постоянном давлении (давление выбирается по указанию преподавателя). Относительную вязкость растворов желатины рассчитывают по формуле [c.153]

Схема капиллярного вискозиметра приведена на рис. 6.1. Особое внимание обычно уделяют обеспечению однородного поля температур и исключению потерь на трение между плунжером и цилиндром. Эксперименты проводят либо в режиме постоянного давления, либо в режиме постоянного расхода. При очень малых значениях расхода нельзя пренебрегать действующими на вытекающий экструдат силами поверхностного натяжения, силами тяжести и трением между поршнем и цилиндром. Поэтому при малых расходах значения вязкости оказываются завышенными. Капиллярная вискозиметрия позволяет определять вязкость до скоростей сдвига, при которых начинается дробление расплава (см. разд. 13.2). При высоких скоростях сдвига дополнительные осложнения возникают из-за интенсивного диссипативного разогрева (см. разд. 13.1). [c.162]

Методы сравнительного расчета (см. разд. 1.3.1) применимы и к растворам. Установлено [166], что отношение температурных коэффициентов вязкости, плотности, давления пара и электрической проводимости раствора к аналогичным величинам растворителя или стандартного раствора почти постоянно в широком интервале температур. [c.116]

По сравнению с системой пограничного слоя для несжимаемой жидкости в этом случае к уравнениям движения (5.1.32) и неразрывности (5.1.33) добавляется еще уравнение энергии (5.1.34) и уравненне состояния (5.1.35), а также задается зависимость коэффициента вязкости ц. от энтальпии (температуры). В уравнениях (5.1.32) — (5.1.34) введены следующие обозначения к = ср/с — отношение коэффициентов теплоемкостей газа при постоянном давлении и постоянном объеме = 11 1 — число Маха, характеризующее отношение скорости набегающего потока к скорости звука в нем а Рг = = 1Ср/Х — число Прандтля О. — коэффициент теплопроводности). [c.115]

Зенкевич [Л. 11-9, 11-10] экспериментально определил теплопроводность, теплоемкость при постоянном давлении, удельный вес и вязкость четырех топлив Т-1, ТС-1, дизельного топлива и керосина тракторного при атмосферном давлении в интервале температур от 20 до 100° С. Данные Зенкевича приведены в табл. 11-22— 11-25. [c.379]

Для определения динамической вязкости обычно применяется стандартный капиллярный вискозиметр Убеллоде (рис. 5). Он снабжен устройством для поддержания постоянного давления, при помощи которого 2 7-609 33 [c.33]

Помимо подогрева, обеспечивающего определенную вязкость мазута, необходимо, чтобы было постоянное его давление перед форсунками. Постоянство вязкости и давления мазута является важнейшим условием стабильности работы любой форсунки. Конструкции регуляторов давления даны в главе V. [c.344]

Модельные установки используют также для оценки механической стабильности масел. По методу 1Р 294/73Т испытуемое масло пропускают под постоянным давлением через топливную форсунку дизельного двигателя определенное число раз. Затем устанавливают степень уменьшения вязкости масла, обусловленного механической деструкцией загущающей присадки. По методу FTMS 3471.2 уменьшение вязкости масла устанавливают путем его циркуляции D замкнутой системе, включающей компоненты типичной циркуляционной системы смазки. Фиксируют время, необходи-.мос для уменьшения вязкости при 38 °С на 15%. [c.130]

Нагревание жидкого топлива может быть централизованным для всей системы или индивидуальным, если точки расположены далеко друг от друга и нельзя избен ать колебания температуры даже хорошей изоляцией трубопроводов. Однако и при индивидуальном нагреве топливо должно подогреваться теплом пара, поступающего из котельной, чтобы оно не имело слишком большой вязкости, а вследствие этого и больших потерь давления. В распределительном трубопроводе топлива поддерживается постоянное давление 5—10 ama при распыливании паром и 10 — 21 ama при механическом распыливании. Давление в трубах обратного трубопровода топлива должно быть только таким, чтобы преодолеть сопротивление трения. Питающая труба любой печи соединена с подводящим и отводящим трубопроводами топлива, и количество протекающего в ней топлива принимается равным не менее трехкратного расхода топлива печью. [c.34]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения а— коэффициент температуропроводности, м-/ч -Х—коэффициент теплопроводности, Вт/Чм- С) ср-тепло-емкость газа при постоянном давлении, Дж/(кг °С) —средняя движущая сила теплопередачи, °С ДС—движущая спла массопередачи, выраженная в единицах концентрации (кг м , моль/м ) О—количество перенесенной массы, кг р — количество перенесенной теплоты, Дж Г—межфазная поверхность, эквивалентная поверхности теплообмена, м= т—время работы аппарата, с, ч р—плотность, кг/м" О—коэффициент молекулярной диффузии, м/с —общий коэффициент теплоцередачи, Вт/(м °С) а — частный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м - С) гОр—линейная скорость потока, м/с I — характерный линейный размер, м —кинематический коэффициент вязкости газа, м с К—общий коэффициент массопередачи, кг/(м- ч) б—коэффициент массопередачи, м/ч [прп теплообмене—кг/(м ч)] —инерционно-вязкостный критерий (видоизмененный критерий Рейнольдса для газа). [c.90]

Теплоемкость нормального, пара- и ортоводорода при постоянном давлении (Ср°) и температурах от 10 до 33,1 °К сохраняет одно и то же значение, равное 4,968 ккал1(моль-град) [6 Значения коэффициентов теплопроводности и абсолютной вязкости газообразного нормального водорода при различных температурах приводятся в табл. 2 и 3. [c.13]

Здесь — дннвмнческая вязкость, Па. с Ср—теплоемкость при постоянном давлении, кДж/(кг.К) —универсальная газовая постоянная, равная 8,315 кДж/(кноль - К) М — молекулярная масса. [c.31]

Как показали опыты, на дорсжно-испытательных машинах рас-слсение битумно-минеральной смеси водой в дороге вызывается главным образом насосным действием покрышек колес движуш,ихся машин. Присутствие присадок не предотвращает это явление, но замедляет его. При прохождении тяжелого грузовика удельное давление на дорогу 7,03 кгс см . Действующая при этом сила рассчитывается как произведение давления колеса на дорогу на квадрат радиуса пор и составляет 1,72-10 дин при среднем радиусе пор, равном 0,05 см. При постоянном давлении с ростом квадрата радиуса пор эта сила возрастает, и для крупнопористых дорожных смесей она может достигнуть разрушающей величины. При кратковременном контакте движущегося колеса и псверхнссти дороги такой силы для расслоения плотной смеси на высоковязком битуме при невысоких температурах будет недостаточно, что видно из приведенных выше данных. Но при высоких температурах вязкость связующего может снизиться настолько, что под действием насосного эффекта колеса битум образует эмульсию с водой типа вода в битуме. Такое явление вызывает снижение механической прочности дороги. [c.84]

Поверхность теплообмена внутренней пленки обрабатываемой жидкости есть функция плотности жидкости, которая в свою очередь зависит от температуры. Удельная теплоемкость при постоянном давлении Ср также зависит от температуры. Эти зависимости, приведенные в табл. 7, использ овали при расчете на ЭВМ для решения уравнения (УП,40). Величины рассчитывали в области температур 50—110 °С с интервалом в 3 °С. Кроме того, на ЭВМ рассчитывали также критерии Рейнольдса, Прандтля и симплекс вязкости при этих температурах. Выход из второй ступени программы сохраняли на лентах и затем использовали как вход третьей ступени программы. [c.133]

Итак, все решения системы уравнений (2.7)-(2.9) при постоянных O, , если os i Ф О, определяются равенствами (2.37), (2.36), (2.34), (2.31), (2.12). Во всех случаях в выбранный момент времени и, v постоянны на прямых Е = onst. Отсюда следует, что в плоских течениях вязкой несжимаемой жидкости при постоянном давлении нет замкнутых мгновенных линий тока vdx = udy. Следует помнить, что в том подразделе 4.2.2 величины t, х, у представляют собой разделенные на и время и декартовы координаты. Для выявления зависимости от коэффициента вязкости I/ в решениях полученных уравнений величины t, х, у следует разделить на I/ и после этого считать t, х, у физическими переменными. [c.190]

Любая система, в которой отношение напряжения к скорости сдвига численно равно динамической вязкости т] при постоянных давлении и температуре и не зависит от режима деформирования, называется ньютоновской. Полимерные растворы, линейные полимеры, а также материалы на их основе, содержащие дисперсные наполнители (сажи и др.), представляют собой аномально в.чзкие системы. Их аномалия выражается в значительно большем увеличении градиентов скорости деформации с возрастанием напряжения, чем это следует из закона вязкого течения Ньютона [8 72 6.2 —6.4]. [c.148]

Здесь введены обозначения р — плотность, h — энтальпия (если Ср = onst, то fe = СрТ, где Ср — коэффициент теплоемкости газа при постоянном давлении, Т — абсолютная температура), р, — коэффициент вязкости остальные обозначения аналогичны (5.1.2). Значок °о показывает, что соответствующие величины берутся в какой-нибудь фиксированпой точке набегающего потока и число Рейнольдса введено так [c.114]

Состав и физические свойства рабочего вещества с — концентрацию примесей, V = ц/ро — коэффициент кинематической вязкости. смеси, а — коэффициент температуропроводности, ри — плотность, %,—коэффициент теплопроводности, Ср—удельную теплоемкость при постоянном давлении, О — коэффициент диффузии, Рг — коэффициент температурного расшпрення, Рс коэффициент концентрациоппого расширепия . [c.278]

Методики испытаний образцов отвечали общепризнанным государственным и отраслевым стандартам, а именно предел прочности и относительное удлинение определяли в соответствии с требованиями ГОСТ 269-66, плотность - по ГОСТ 18995.1-73, температуру стеклования -по ГОСТ 12254-66, чувствительность к удару - по ОСТ В-84-892-74, чувствительность к трению - по ОСТ В-84-895-74. Зависимость скорости горения от давления определяли на установке постоянного давления, вязкость топливной массы - на реотесте, химическую стойкость - с использованием манометров Бурдона. Энтальпию образования рассчитыватш исходя из структурной формулы каждого из соединений с учетом термодинамических поправок для входящих в него группировок [5], энергетические характеристики - по программам МГТУ им. Н. Э. Баумана. [c.190]

Различие в характеристиках пневмо- и гидроприводов связано с особенностями течения газов через дроссельные устройства, с большими по сравнению с жидкостями изменениями плотности газов при изменении давления и температуры и с меньшей их вязкостью. Однако в ряде случаев наблюдается лишь количественное расхождение характеристик того и другого класса приводов, Основные положения устойчивости и качества регулирования, рассмотренные ранее для гидроприводов, оказываются применимы и к пневмоприводам. Общие и отличительные черты динамики гидро- и пневмоприводов ыявляюгся прежде всего в результате сравнения их математических моделей. Ограничимся сравнением линейных моделей, причем воспользуемся схемой пневмопривода, которая аналогична описанной в параграфе 12.1 схеме гидропривода с дроссельным регулированием. С некоторыми дополнительными обозначениями схема пневмопривода дана на рис. 12.15. Для того чтобы более наглядно показать влияние сжимаемости газа на динамические характеристики привода, опора пневмоцилиндра принята абсолютно жесткой. Кроме того, предполагаются постоянными давление и температура газа в напорной линии перед входом в золотниковое распределительное устройство, Остальные упрощающие модель привода допущения укажем при составлении уравнений. [c.357]

Физические свойства. Бесцветная жидкость с запахом, напоминающим запах хлороформа, Тал. —86,4°С Гкип 87,19°С давление паров 58 мм рт. ст. (20°С) теплота парообразования 7,52 ккал1моль (Гкип) теплоемкость при постоянном давлении Ср = 29,3 кал моль (20°С) вязкость т) = 0,566 с-пуаз (25°С) дипольный момент д = 0,9. [c.9]

Для диапазона давлений и температур, который охватывает условия получения, транспортировки, закач1ки, хранения и регенерации диоксида углерода при использовании его для повышения нефтеотдачи приведены значения плотности р (кг/м )— в табл. 5.3, коэффициента динамической вязкости р, (мжПа-с)— в табл. 5.4, коэффициента теплоемкости при постоянном давлении Ср (кДж/(кг Ю)—в табл. 5.5, коэффициента теплоемкости при постоянном объеме Су (кДж/(кг-К))—в табл. 5.6, по- [c.214]

Для проведения расчета необходимы данные по следующим теплофизическим свойствам СО2, зависящим от давления и температуры плотность р, теплоёмкость при постоянном давлении Ср, параметр дН1др, коэффициент динамической вязкости 1. [c.297]

Для расчетов технологических процессов транспортировки, компримирования, охлаждения и закачки в нагнетательные скважины помимо упругости паров необходимо знать плотность р, теплоемкость при постоянном давлении Ср, динамическую вязкость х, коэффициент сжимаемости 2 = рУ1ЯТ, энтальпию Н, энтропию 8, показатель адиабаты К = Ср1Су в зависимости от давления и температуры. В табл. 5.33—5.39 приведены соответственно значения р (кг/м ), С (кДж/(кг-К)) х (мкПа-с) Н (кДж/кг) 5 (кДж/(кг-К)) 2 К. [c.314]

Основной недостаток насосов постоянного давления — изменение расхода подвижной фазы при изменении сопротивления системы. Сопротивление колонки может повыситься из-за загрязнения входного фильтра, насадки или предколоночного фильтра. Оно меняется с изменением вязкости растворителя, происходящим при колебаниях температуры и практически всегда наблюдающимся при градиентном элюировании. Поэтому насосы данного типа постепенно вытесняются насосами постоянного расхода и применяются, главным образом, в препаративной хроматографии и для набивки колонок. [c.139]