Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Десорбция изотермическая скорость

    В рамках приведенной выше модели десорбции были проанализированы также ранее опубликованные экспериментальные данные [4] по десорбции органических растворителей из угля АР-3 при /=105°С и скорости пара ш = 0,1 м/с. Так как эксперимент проводился в изотермических условиях, то в модели (2.2.38)—(2.2.43) было исключено уравнение (2.2.39). Данные расчета и эксперимента представлены в табл. 2.13. [c.103]


    Имеющиеся в литературе данные по непосредственному определению влияния вязкости жидкости на коэффициент массопередачи довольно противоречивы [146, 268, 423]. Однако можно считать экспериментально установленным, что вязкость влияет на Ку [146, 268, 280] (рис. III.8) и не влияет на Кг [7, 420]. Кроме того, установлено [234], что высокая турбулентность пенного слоя в значительной мере маскирует влияние вязкости жидкости на скорость процессов массопередачи и при 2,5—3 м/с это влияние сводится к минимуму. Однако при Wr <С 2 м/с оно становится ощутимым. Для изучения влияния вязкости жидкости на коэффициент массопередачи при пенном режиме авторами проведена изотермическая десорбция двуокиси углерода и аммиака из воды и водно-глицериновых растворов с концентрацией глицерина от О до 50% (вязкость [c.135]

    Достаточно высокие скорости десорбции из зерна микропористых адсорбентов являются необходимым условием для эффективного осуществления стадии десорбции. Однако в промышленных установках десорбцию обычно ведут из слоя адсорбента, вследствие чего расчет стадии должен включать как кинетические, так и равновесные характеристики. Достаточно распространенным в технике методом десорбции является прогрев слоя до заданной температуры внешним теплоносителем с последующей продувкой слоя небольшим количеством газа (или пара). В этом случае стадия десорбции протекает практически в изотермических условиях. [c.201]

    Дифференциальные уравнения внутренней диффузии для процесса изотермической десорбции имеют тот же вид, что и для адсорбции, но начальные условия здесь будут иными. В качестве примера рассмотрим процесс десорбции из зерна сорбента сферической формы, насыщенного до состояния, равновесного с концентрацией Со. Зерно помещено в поток перегретого пара, имеющий постоянную скорость и не содержащий целевого компонента [9]. [c.188]

    Так, при изотермической равновесной десорбции скорость удаления целевого компонента из одиночной частицы может быть записана в виде [36] —da/dx — МсС что после ин- [c.246]

    Скорость процесса десорбции значительно повышается при использовании подогретого (обычно до 300-400 °С) газа или пара при так называемой термической десорбции (чаще используется водяной пар). При контакте с холодным адсорбентом насыщенный или перегретый пар конденсируется с выделением значительного количества теплоты конденсации, которая необходима для процесса десорбции целевого компонента. После десорбции смесь паров десорбированного компонента и водяного пара направляется на совместную конденсацию и последующее разделение методами отстаивания (для адсорбатов нерастворимых в воде), ректификации или экстракции. В отличие от изотермической газовой десорбции использование в качестве десорбирующего агента водяно- [c.538]


    Допустим, что десорбция происходит под действием холодного сухого воздуха и процесс протекает в изотермических условиях. Найдем скорость десорбционной волны при установившемся режиме параллельного переноса. Для этого введем новую координату, движуш,уюся вместе с волной [c.22]

    Отсюда скорость фронта изотермической десорбции влаги равна [c.23]

    Данные и допущения. Газ подается в колонну со скоростью 147 кмоль/(м -ч), содержит 0,2 мол. доли спирта и на 50 % насыщен водой. Из последующей по схеме ректификационной колонны в абсорбер поступает вода, содержащая 0,0003 мол. доли спирта при температуре 60 °С. Количество воды выбрано таким образом, что ы коэффициент десорбции был равен 0,7 в области колонны с низкими концентрациями фаз. Большая поверхность теплообмена обеспечивает изотермические условия работы абсорбера. Высоты единицы переноса в газовой [c.500]

    Подавляющее большинство процессов выделенпя нормальных иарафпнов из керосинов, осуществляемых в паровой фазе, напрпмер процесс Бритиш петролеум (ВР), проводится с использованием разбавителя, что улучшает чистоту продукта. В английском патенте Л 1010693 1965) приводятся результаты депарафинизации керосина, содержащего углеводороды Сд—С 4, в трехступенчатом изотермическом процессе. Адсорбцию проводили при температуре 380 °С, давлении 1,04 кгс/см-, объемной скорости подаваемой жидкости 1 4 в течение 6 мин. Затем в тех же условиях слой цеолитов в течение 6 мин продували азотом объемная скорость в стадии продувки составляла 75 ч . Направление потоков в стадиях адсорбции и иродувки было про-тивоточиым. Десорбцию осуществляли путем снижения давления сначала с 10,09 до 9,81 х X 10 Па (1,04 и 1,00 кгс/см ) в течение 1 мин, а затем до 0,245-10 Па (0,025 кгс/см ) в течение 6 мин. Чистота нормальных парафинов при проведении стадии адсорбции без разбавления азотом была равна 85%, с разбавлением 97%. [c.497]

    Подробный график работы установки типа Бритиш Петролеум , предназначенной для выделения нормальных парафинов в изотермических условиях при температуре 300—450 °С и объемной скорости подачи жидкого сырья от 0,5 до 2,5 ч 1 в адсорберах с высотой слоя цеолита от 0,3 до 4,5 м, приведен в английском патенте № 1026118 (1966). Давление в стадиях адсорбции, иродувки и десорбции изменяется в зависимости от перерабатываемого сырья (для бензина 2,8—7,0 0,14—0,7 и 0,014—0,14 кгс/см для керосина 1,0—2,4 0,07—0,2 и 0,007—0,07 кгс/см и для газойля 0,3—2,0 0,007—0,7 и 0,003—0,02 кгс/см ). Продолжительность стадии адсорбции составляет 1—5 мин, десорбции — 2—10 мин. Соотношение числа адсорберов в установке, находящихся единовременно на стадиях адсорбции, иродувки и десорбции, равно соотношению продолжительности стадий, например, 1 1 п, где п = 1—6 (в основном 3). Отвод десорбата производят с обоих концов адсорбера. При депарафинизации бензина и керосина продувку осуществляют прямотоком к направлению потока ири адсорбции при депарафинизации газойля— сначала прямотоком, а затем противотоком. Газы из стадии продувки примешивают к исходной фракции, направляемой на адсорбцию. Качество разделения во многом зависит от соотношения условий депарафинизации в основных стадиях процесса. [c.498]

    Для тех случаев, когда скорость процесса изотермической десорбции из частиц правильной геометрической формы лимитируется сопротивлением внутренней диффузии при D, — onst, могут быть использованы решения, полученные для аналогичных задач изотермической адсорбции (4.13) — (4.20) при Bi-voo. Если дополнительно принять линейную изотерму адсорбции, то формулы (4.13) — (4.20) справедливы также для совместного влияния внутреннего и внешнего сопротивлений переносу целевого компонента. [c.246]

    Температура процесса оказывает также существеплое влкяш е на продолжительность полной десорбции н-парафинов из полостей цеолита. Так в изотермических услов 1ях практически полная десорбция, в частности, н-додекана при 32С°С происходит за 800 мин, при 400°С - за 50 мин, а при 420°С - за Зо мин, т.е. повышение темпера уры на 100°С приводит к весьма значительному возрастанию средней скорости десорбции. ПрИ этог. наблюдается неравномерное увеличение средней скорости десорбции в интервале 320-370 С средняя скорость десорбции возрастает в 3, раза, а в 370-420°С эта величина возрастает в 4,6 раза. [c.188]

    При редко используемой в промышленности изотермической десорбции, когда можно пренебречь диффузионными сопротивлениями внутреннего и наружного переноса десорбируемого компонента и, следовательно, значения концентрации компонента в адсорбенте и в десорбирующем газе находятся в равновесном соотношении, скорость периодической десорбции может быть записана в виде уравнения материального баланса за элементарное время т процесса  [c.539]

    Другие методы. Кондис и Драноф [23, 24] изучали кинетику адсорбции этана цеолитом 4А в проточной системе с микровесами. Этан вводили в установку в потоке гелия. Масса цеолита в процессе адсорбции и десорбции непрерывно записывалась. Коэффициенты диффузии рассчитывали по уравнениям, аналогичным уравнениям (8) и (9). Эти же авторы [25] рассмотрели влияние на адсорбцию не-изотермичности условий ее протекания. Адсорбция этана на-цеолите 4А при комнатной температуре сопровождалась разогреванием таблеток их температура повышалась на 15° С. Однако скорость адсорбции при этом незначительно отличалась от скорости адсорбции в изотермических условиях. Возможно, это связано с понижением сорбционной емкости при повышении температуры. Увеличение диффузии компенсируется уменьшением емкости, так что доля сорбированного вещества остается постоянной. Влияние изменения температуры в процессе адсорбции рассматривается также в работе [26]. [c.471]


    Так, в патенте 243] описывается способ выделения бензола, голуола и ксилолов с помощью молекулярного сита 10Х, при температуре 150—340° и давлении 0,7—3,7 атм, со скоростью лодачи сырья 0,25—5,0 кг/кг час. Десорбцию производят в изотермических условиях продувкой слоя адсорбента с СОг, НгЗ, ЗОг, МНз и органическими аминами, нитрилами и соединениями галоидов. [c.80]

    Указанный режим динамики сорбции также имеет место и при десорбции влаги из силикагеля. Опыты по десорбции проводили путем продувания практически сухого воздуха (со = 2 10" жг/сж , Г=17°) через предварительно насыщенный влагой силикагель (Ян =20 мг1см ). Скорость изотермической десорбции влаги, рассчитанная по уравнению (9), близко совпадает с опытной величиной и составляет —0,06 см мин. [c.25]

    На реальный процесс разделения воздуха в изотермических короткоцикловых установках существенное влияние оказывают расход газа на единицу массы адсорбента, условия десорбции и переходные процессы. При скорости отбора 2,1 л/мин средняя концентрация кислорода в продукте (при заполнении аппарата воздухом) составила 6,3 %, а объем продукта с учетом отдува 4,5 л/цикл. При скорости отбора 0,18 л/мин содержание кислорода в продукте упало до 4,2 %, а объем его за цикл увеличился до 17 л. Однако в непрерывном короткоцикловом процессе в первом случае можно отбирать за 1 ч примерно в 10 раз больше продукта, чем во втором. При вакуумировании аппарата в течение 10 мин обеспечивается достаточно полная регенерация сорбента. Приведенные результаты подтверждают пригодность исследованного УМС в короткоцикловых процессах для получения азота из воздуха. [c.187]

    Изотермическую десорбцию выгодно проводить при повышенных температурах. Обычно повышают температуру адсорбента одновременно с пропусканием десорбирующего газа, благодаря чему процесс перестает быть изотермическим (необходимо время на прогревание адсорбента). Термическая десорбция осуществляется непосредственно нагревом слоя адсорбента либо продувкой его острым паром или инертным газом (обычно в замкнутом цикле). Продолжительность процесса десорбции зависит от скорости подвода тепла к слою адсорбента, в связи с чем метод взвешенного слоя имеет определенные преимущества, так как, во-первых, уменьшает возможность перегрева отдельных частиц адсорбента (при наличии греющих элементов в слое) и, во-вторых, увеличивает скорость массообмена. В отдельных случаях, например, при десорбции из цеолитов (молекулярных сит), применяемых при осушке газов, метод взвешенного слоя позволяет осуществить непрерывный процесс без необходимости собирать десорбированное вещество. Когда десорбированное вещество необходимо выделять из десорбирующего потока (например, при рекуперации ценных растворителей), можно уменьшить разбавление за счет много1кратной циркуляции десорбирующего газа через слой адсорбента. [c.23]

    На практике регенерация адсорбентов обычно осуществляется продувкой каким-либо инертным газом, нагретым до определенной температуры. Остаточное содержание десорбируемого газа в адсорбенте определяется температурой и концентрацией вещества в отдувочном газе. Если имеется сухой отдувочный газ, не содержащий адсорбированного компонента, то десорбция многих газов и паров из цеолитов может быть осуществлена в изотермических условиях, т. в. при той же температуре, при которой происходила адсорбция. Однако скорость десорбции будет довольно медленной, особенно в последней стадии. Нами проведены опыты по десорбции двуокиси углерода с продувкой слоя цеолитов NaX воздухом, осушенным и очищенным от двуокиси углерода с помощью цеолитов. Предварительно исследуемый цеолит после тщательной регенерации при высокой темиературе (300—350°) и вакуумировании насыщался двуокисью углерода при концентрации 0.03% и температуре 20° С до равновесия (W=0.7 л/мин. см ). Затем при той же температуре и скорости подавался продувочный газ противотоком процессу адсорбции. Время отдувки принималось равным времени адсорбции. Опыты показали, что при данном процессе регенерации десорбируется более 50% от адсорбированного ранее количества двуокиси углерода, причем лобовой слои цеолита (при адсорбции этот слой является последним) регенерируется практически полностью. Установлено также, что время практически полной десорбции двуокиси углерода (95%) почти в 10 раз больше, чем время защитного действия слоя при поглощении (для данных условий). [c.248]

    Математическое описание процесса изотермической десорбции в кипящем слое периодического действия было дано Ю. С. Лезиным [50] при следующих допущениях. Кипящий слой является системой идеального перемешивания по твердой фазе и идеального вытеснения по газовой. Скорость десорбции считается пропорциональной разности между локальной концентрацией в газе с к,х) и концентрацией с а), равновесной с величиной адсорбции в зернах в данный момент времени т. Коэффициент массопередачи ро определяется интенсивностью внешнего и внутреннего массопереноса. [c.85]

    Процесс изотермической (вытеснительной) десорбции смеси веществ в односекционном аппарате с кипящим слоем был изучен О. М. Тодесом и Ю. С. Лезиным [51]. В десорбер с кипящим слоем высотой Я сверху поступает адсорбент (расход адсорбента — I) с величиной адсорбции ао а снизу со скоростью и — чистый воздух. Полагается, что скорость десорбции /-го компонента пропорциональна разности между его локальной концентрацией в газе i h,т) и концентрацией = fДaJ, а , а, = р, находящейся в равновесии с величиной адсорбции ао,г. [c.86]

    Для сравнения были проведены испытания этой же установ( и при десорбции газа в изотермических условиях при предельно низкой температуре с откачкой адсорбированной фазы вакуум-насосом. Перерабатывалась смесь того же состава. До момента проскока неона через адсорбер пропущено 308,7 л газа со скоростью 6 л1мин. Общий объем десорбированного газа 250,2 л среднее содержание неона в этом газе 95%. Давление над жидким азотом также составляло 110 мм рт. ст. Степень извлечения чистого неона 0,83. [c.148]


Смотреть страницы где упоминается термин Десорбция изотермическая скорость: [c.258]   
Технология тонких пленок Часть 1 (1977) -- [ c.226 , c.228 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Десорбция

Десорбция изотермическая



© 2025 chem21.info Реклама на сайте