Десорбция изотермическая

Поглощение водяного пара через 4—8 мин после начала процесса протекает по линейному закону (рис. 2.21,//). Десорбция растворителя замедляется во времени по экспоненциальному закону (рис. 2.21,/). Это позволило [4] применить для описания экспериментальных данных известную эмпирическую формулу Викке для процесса изотермической десорбции (отмеченной не-изотермичностью 2—4 °С можно пренебречь) [c.91]

Исследование температурных динамических характеристик большого числа промышленных установок рекуперации показало, что среднее время установления стационарного распределения температуры по высоте слоя адсорбента составляет 16— 18 мин с момента подачи пара. Разогрев самого слоя угля высотой 0,5 м до температуры пара длится в среднем 7—10 мин, что составляет 10—14 % времени проведения стадии десорбции. Учитывая, что до разогрева слоя угля до 100 °С десорбция поглощенного вещества практически отсутствует (очень незначительна), влиянием времени установления стационарного распределения температуры по высоте слоя угля на процесс десорбции можно пренебречь и считать процесс десорбции, в первом приближении, близким к изотермическому. [c.95]

Если процесс десорбции считать изотермическим, то его математическое описание примет следующий вид [c.95]

Таким образом, для изотермического случая установлена связь времени десорбции с основными параметрами, характеризующими данный процесс. Однако наибольший интерес представляет получение указанной зависимости для неизотермического [c.96]

Появление экстремума У с достижением равновесия (при этом выше сечения абсорбера, соответствуюш,его экстремуму, происходит абсорбция компонента, а ниже—его десорбция), невозможное (в случае конечной Р) при изотермической абсорбции нелетучим поглотителем, объясняется тем, что подход к равновесию и переход за точку равновесия осущ,ествляются в результате протекания другого процесса—испарения поглотителя или теплообмена между фазами. [c.264]

В рамках приведенной выше модели десорбции были проанализированы также ранее опубликованные экспериментальные данные [4] по десорбции органических растворителей из угля АР-3 при /=105°С и скорости пара ш = 0,1 м/с. Так как эксперимент проводился в изотермических условиях, то в модели (2.2.38)—(2.2.43) было исключено уравнение (2.2.39). Данные расчета и эксперимента представлены в табл. 2.13. [c.103]

Цроцесс М5 -2 изотермический циклический он состоит из трех стадий адсорбции, продувки и десорбции. Преимущество процесса - его универсальность. Можно успешно выделять н-алканы из различных сырьевых фракций Су - - С д С - Ю 25" приведены данные о качестве сырья и н-алканов, вырабатываемых на установке. [c.199]

Имеющиеся в литературе данные по непосредственному определению влияния вязкости жидкости на коэффициент массопередачи довольно противоречивы [146, 268, 423]. Однако можно считать экспериментально установленным, что вязкость влияет на Ку [146, 268, 280] (рис. III.8) и не влияет на Кг [7, 420]. Кроме того, установлено [234], что высокая турбулентность пенного слоя в значительной мере маскирует влияние вязкости жидкости на скорость процессов массопередачи и при 2,5—3 м/с это влияние сводится к минимуму. Однако при Wr <С 2 м/с оно становится ощутимым. Для изучения влияния вязкости жидкости на коэффициент массопередачи при пенном режиме авторами проведена изотермическая десорбция двуокиси углерода и аммиака из воды и водно-глицериновых растворов с концентрацией глицерина от О до 50% (вязкость [c.135]

Однако в технологии очистки от неона есть ряд отличий от технологии очистки от азота по следующим причинам. Во-первых, динамическая активность адсорбента (активированного угля СКТ-6) по неону в 375 раз ниже, чем по азоту, в то время как содержание неона ниже содержания азота в 100 раз. Во-вторых, поток гелия, выходящий из адсорбера при его разгрузке и прогреве, содержащий десорбированный из угля неон, не может быть возвращен в основной поток, так как он не может быть сконденсирован и будет накапливаться в системе. Поэтому этот поток выдается в установку наполнения транспортных емкостей как товарный гелий, удовлетворяющий требованиям ТУ 51-940-80 на гелий газообразный очищенный марки Б. В третьих, отсутствие в газе десорбции всех примесей, кроме неона, позволяет проводить неполную регенерацию адсорбента, которая заключается в прогреве угля до температуры минус 140-100 С. Возможно проведение регенерации в изотермических условиях в рубашке, т.е. без удаления жидкого азота. [c.172]

При этом способе десорбции в качестве инертного газа обычно применяют воздух. Если температуры воздуха и поступающего на десорбцию поглотителя одинаковые и можно пренебречь теплотой выделения компонента из раствора, то процесс протекает изотермически. Если теплотой выделения компонента нельзя пренебречь, то в отсутствие подвода тепла жидкость в десорбере будет охлаждаться. При большом количестве жидкости и небольшой теплоте выделения компонента изменением температуры жидкости можно пренебречь. В этом случае процесс аналогичен изотермической абсорбции, отличаясь лишь тем, что рабочая линия расположена ниже линии равновесия (см. рис. 91). Линии равновесия при десорбции и абсорбции в этом случае совпадают. [c.315]

При изотермической десорбции в токе инертного газа (воздуха) для достаточно полного выделения компонента из жидкости требуется обычно большой расход воздуха, вследствие чего концентрация десорбированного компонента в уходящем из десорбера воздухе низка. [c.316]

Описанный выше процесс представляет собой лишь один из примеров новой технологии адсорбции. Циклы с изменением давления могут осуществляться и в других формах во многих случаях применение давления ниже атмосферного или рабочей температуры выше температуры воздуха не требуется. Кроме того, разработаны и некоторые другие варианты процесса, основанные на других методах десорбции, которые могут применяться, если они являются оптимальными для решения той или иной задачи. Доведен до стадии промышленного внедрения метод десорбции путем вытеснения одного адсорбированного вещества другим, сильнее адсорбируемым. Можно, также использовать изотермическую или адиабатическую отдувку адсорбата продувочным газом или жидкостью. [c.74]

При тепловой регенерации полный цикл включает А., нагрев адсорбента, его десорбцию и охлаждение. Большое число стадий обусловливает низкую интенсивность и высокую энергоемкость процесса. Поэтому широкое распространение получили т. наз. короткоцикловые установки, весь цикл в к-рых занимает неск. минут. В них газ подается в адсорбер под значит, давлением, к-рое затем сбрасывается, и происходит десорбция. Весь процесс идет почти изотермически (отклонение от изотермичности вызывается только выделением теплоты А. и поглощением теплоты при десорбции). Стадии цикла А., сброс давления, десорбция, подъем давления. Пример-установки с цеолитом для получения воздуха, обогащенного кислородом. [c.43]

Изотермическая десорбция из слоя микропористых адсорбентов 201 [c.201]

Достаточно высокие скорости десорбции из зерна микропористых адсорбентов являются необходимым условием для эффективного осуществления стадии десорбции. Однако в промышленных установках десорбцию обычно ведут из слоя адсорбента, вследствие чего расчет стадии должен включать как кинетические, так и равновесные характеристики. Достаточно распространенным в технике методом десорбции является прогрев слоя до заданной температуры внешним теплоносителем с последующей продувкой слоя небольшим количеством газа (или пара). В этом случае стадия десорбции протекает практически в изотермических условиях. [c.201]

Десорбция с уменьшением давления широко применяется на практике. Она позволяет осуществить разделение в практически изотермических условиях. Особенно этот метод эффективен, если он дополнен вакуумированием. Применительно к разделению углеводородов, однако использование его встречает значительные трудности. [c.448]

Поэтому в процессах разделения высокомолекулярных углеводородов используют метод десорбции хуже адсорбирующимся веществом. В этом случае десор-бент выполняет функции динамического агента, понижая парциальное давление адсорбата, одновременно сорбируется на цеолитах, постепенно вытесняя углеводороды, поглощенные из сырья. Углеводороды десорбента легко вытесняются в последующие стадии депарафинизации. В связи с тем, что и стадия адсорбции, и стадия десорбции проводятся, когда адсорбент уже насыщен углеводородами II фазовый переход сводится только к их замещению, тепловые эффекты оказываются незначительными и условия можно считать изотермическими. [c.449]

Существуют несколько способов промышленной десорбции [49, 50]. 1. Вытеснительная изотермическая десорбция — это процесс, обратный адсорбции Силикагель при контакте насыщенного адсорбтивом адсорбента с газом, не содержащим адсорбтива. Расчет в этом случае принципиально не отличается от расчета процесса изотермической адсорбции. 2. Термическая десорбция за счет повышения температуры адсорбента до 100—200 °С или до 200—400 °С [c.311]

Методы расчета десорбционных процессов в КС разработаны в настоящее время в значительно меньшей степени, чем для процессов изотермической адсорбции. В случае термической десорбции водяных паров потоком нагретого газа (воздуха) расчет может быть проведен по методам, разработанным при изучении процессов сушки дисперсных материалов [41, 51]. Термическая десорбция паров некоторых растворителей может быть рассчитана по корреляционным соотношениям типа (5.158), полученным [52 для десорбции бензола, этилового и изопропилового спиртов из активного угля АГК-1 в противоточном аппарате с 2-, 3- и 4-мя кипящими слоями на провальных тарелках [c.312]

Дифференциальные уравнения внутренней диффузии для процесса изотермической десорбции имеют тот же вид, что и для адсорбции, но начальные условия здесь будут иными. В качестве примера рассмотрим процесс десорбции из зерна сорбента сферической формы, насыщенного до состояния, равновесного с концентрацией Со. Зерно помещено в поток перегретого пара, имеющий постоянную скорость и не содержащий целевого компонента [9]. [c.188]

К достоинствам такого метода следует отнести приближение процесса адсорбции к изотермическим условиям, отсутствие, истирания и потерь адсорбента. При использовании суспензий регенерацию цеолита можно проводить при более низких температурах, чем при обычной десорбции, что делает процесс более экономичным. [c.231]

Таким образом, процесс десорбции инертным газом аналогичен изотермической абсорбции, причем линии равновесия для процессов совпадают. Для построения рабочей линии десорбции составим материальный баланс процесса. В этом случае заданными являются расход поглотителя Ь, его начальная Х ц и конечная концентрации, начальная концентрация д десорбирующего агента. Тогда уравнение материального баланса десорбции примет следующий вид [c.94]

Если раствор на десорбцию поступает при температуре кипения абсорбента, то по всей высоте десорбера эта температура будет постоянной, и процесс протекает в изотермических условиях. Расход острого пара при этом определяется как расход инертного газа, так как пар расходуется только как десорбирующий агент. Рассмотренные условия следует определить как идеальные. В реальных условиях на процесс десорбции острым паром затрачивается некоторое количество теплоты (на компенсацию потерь теплоты в окружающую среду и др.), и часть пара, конденсируясь, расходуется на покрытие этих затрат. При этом расход острого пара будет выше, чем рассчитанный расход инертного газа. [c.95]

С учетом внещне- и внутридиффузионного торможения в процессах десорбции веществ из адсорбента представляет интерес математическая модель [4] для описания изотермического процесса десорбции [c.103]

Десорбция,с уменьшением давления. Давление десорбции ниже давления адсорбции, которое, как правило, выше атмосферного. Температура - достаточно высокая для того, чтобы снижение давления вызывало десорбцию. Десорбцию путем снижения давления целесообразно проводить в адиабатических условиях, что позволяет сократить до минимума продолжительность цикла и иметь небольшую нагрузку пеолита в адсорбере. Такая десорбция позволяет разделить углеводороды практически в изотермических условиях. Зтот метод еще более эффективен при использовании вакуума [ 7]. [c.178]

В процессах, принятых за рубежом, вытеснителями служат в основном н-пентан, н-гексан и аммиак, обладающие меньшей адсорбируемостью на цеолитах, чем н-ал-Kast, находящиеся в депарафинируемом с фье. Процесс десорбции протекает в изотермических условиях. Это обеспечивает высокую степень удаления адсорбированного н-алкана и хорошую активность адсорбента в стадии разделения, благодаря чему указанный метод широко применяется в процессах адсорбции на цеолитах Bti oKO-молекулярных н-алканов. [c.179]

Схема технологического процесса. "Изосив" представляет собой циклический парофазный адсорбционный процесс, осуществляемый на стационарном слое гранулированного цеолита СаА в изотермических условиях при температуре около 315°С [17, 22, 24-27]. В процессе применяется многоадсор-берная система - адсорбционные аппараты попеременно работают в стадии адсорбции и десорбции, благодаря чему достигается непрерывность потоков. Адсорбцию н-алканов осуществляют при повышенном давлении, десорбцию - [c.181]

Для случая практически изотермической десорбции, когда число киломолей десорбируемых компонентов газовой смеси невелико, на основе ранее указанных допущений о практическом постоянстве количеств потоков можно принять фактор десорбции 5 каждого компонента постоянным по высоте десорбе )а. Это позволяет получить упрощенное уравнение Кремсера для расчетов десорбции [c.394]

Книга предспшвляет собой монографию, в которой освещаются результаты важнейших работ в области теории и практика абсорбции с соотве/жтвуюи ими выводами и рекомендациями автора. В монографии изложены физико-химические основы и методы расчета типовых абсорбционных процессов (изотермическая и неизотермическая абсорбция, абсорбция летучими поглотителями, абсорбция из многокомпонентных смесей, хемосорбция, десорбция) описаны основные типы абсорберов (поверхностные, пленочные, посадочные, барботажные, распыливаюш,ие аппараты), приведены их сравнение и показатели работы, рассмотрены схемы абсорбционных установок и их регулирования затронуты вопросы моделирования абсорберов. Заключительный раздел монографии посвящен примерам конкретных расчетов абсорбции кратко описано применение электронно-счетной техники для анализа и расчета некоторых абсорбционных процессов. [c.2]

Циклы с десорбиией снижением давления. Циклы второго типа могут осуществляться при условиях, близких к изотермическим. Рабочую температуру выбирают с таким расчетом, чтобы после периода адсорбции под высоким давлением десорбция достигалась простым сбросом общего давления. Для достижения высоких степеней насыщения адсорбента иногда целесообразно проводить десорбцию под вакуумом. Цикл с десорбцией снижением давления отличается простотой аппаратурного оформления, так как при нем не требуется нагрева и охлаждения слоя. Тепло, необходимое для поддержания температуры слоя, может проводиться непосредствен- [c.214]

Сделана попытка использовать снижение адсорбционной способности при высоком давлении для разработки изотермического процесса отбензинивания природного газа в периодических адсорберах, заполненных силикагелем, активным углем или окисью алюминия [10]. Стадию отбензинивания осуществляют при давлении, близком к точке максимальной адсорбционной емкости (20—80 кгс/см ), а стадию десорбции — путем продувки газом при более высоком давлении. Разница давлений в стадиях десорбции и адсорбции составляет не менее 2 10 Па (20 кгс/см ). Из газа десорбции после снижения давления выделяют конденсат, а остаточный газ при низком давлении пропускают через дополнительный адсорбер, где происходит доулавливание бензиновых углеводородов. [c.175]

Анализ процесса изотермической десорбции был проведен [31] на примере десорбции этилена газообразным азотом из слоя гранулированного цеолита NaX, размельченного до размера частиц 0,5—1,0 мм. Изучение изотермической десорбции этилена проводилось в лабораторном адсорбере диаметром 9,5 мм с высотой слоя цеолита 46 см загрузка составляла 16,4 г. Адсорбер был снабжен терлю-статнрующей рубашкой, через которую циркулировала подаваемая из ультратермостата вода. Перед началом каждого опыта цеолит регенерировали, нагревая адсорбер извне электрическим током до 340—360 °С с одновременной продувкой азотом в течение 2,5 ч. В этих условиях достигалось практически полное обезвоживание цеолита. [c.201]

В качестве примера работ, в которых учитывается кршетика как массо-, так и теплообмепиых процессов, обсуддвг статью Чи и Вазана [62]. В ней представлены модели процессов адсорбции и десорбции паров воды в неподвижных слоях адсорбентов (силикагель и твердый носитель, пропитанный раствором х,лористого лития). Вначале авторы рассматривают изотермическую модель. Основные уравнения этой модели, их приведение к безразмерному виду принципиально не отличаются от методики, использованной в работе [10]. Система уравнений была решена иа ЭВМ модифицированным способом Эйлера и методом проб и коррекции. [c.234]

Изотермические условия не обеспечивают удаление других примесей они накапливаются, постепенно дезактивируя адсорбент. Поэтому третий адсорбер находится на стадии горячей десорбции, в этой стадип адсорбент разогревают до 200—350 °С. Разогрев можно проводить потоком нагретого очищенного газа или через стенку в результате теплообмена с внешним теплоносителем. В последнем случае адсорберы оборудованы теплообменными элементами (змеевиками, трубчатками и т. п.). Продолжительность стадии горячей десорбции — 8 ч. Интервал, через который каждый адсорбер переключают на стадию горячей десорбции, составляет 16 ч. В таком процессе, по сравнению с обычными, достигается снижение капитальных затрат и эксплуатационных расходов, особенно за счет экономии расхода тепла. [c.418]

Подавляющее большинство процессов выделенпя нормальных иарафпнов из керосинов, осуществляемых в паровой фазе, напрпмер процесс Бритиш петролеум (ВР), проводится с использованием разбавителя, что улучшает чистоту продукта. В английском патенте Л 1010693 1965) приводятся результаты депарафинизации керосина, содержащего углеводороды Сд—С 4, в трехступенчатом изотермическом процессе. Адсорбцию проводили при температуре 380 °С, давлении 1,04 кгс/см-, объемной скорости подаваемой жидкости 1 4 в течение 6 мин. Затем в тех же условиях слой цеолитов в течение 6 мин продували азотом объемная скорость в стадии продувки составляла 75 ч . Направление потоков в стадиях адсорбции и иродувки было про-тивоточиым. Десорбцию осуществляли путем снижения давления сначала с 10,09 до 9,81 х X 10 Па (1,04 и 1,00 кгс/см ) в течение 1 мин, а затем до 0,245-10 Па (0,025 кгс/см ) в течение 6 мин. Чистота нормальных парафинов при проведении стадии адсорбции без разбавления азотом была равна 85%, с разбавлением 97%. [c.497]

Подробный график работы установки типа Бритиш Петролеум , предназначенной для выделения нормальных парафинов в изотермических условиях при температуре 300—450 °С и объемной скорости подачи жидкого сырья от 0,5 до 2,5 ч 1 в адсорберах с высотой слоя цеолита от 0,3 до 4,5 м, приведен в английском патенте № 1026118 (1966). Давление в стадиях адсорбции, иродувки и десорбции изменяется в зависимости от перерабатываемого сырья (для бензина 2,8—7,0 0,14—0,7 и 0,014—0,14 кгс/см для керосина 1,0—2,4 0,07—0,2 и 0,007—0,07 кгс/см и для газойля 0,3—2,0 0,007—0,7 и 0,003—0,02 кгс/см ). Продолжительность стадии адсорбции составляет 1—5 мин, десорбции — 2—10 мин. Соотношение числа адсорберов в установке, находящихся единовременно на стадиях адсорбции, иродувки и десорбции, равно соотношению продолжительности стадий, например, 1 1 п, где п = 1—6 (в основном 3). Отвод десорбата производят с обоих концов адсорбера. При депарафинизации бензина и керосина продувку осуществляют прямотоком к направлению потока ири адсорбции при депарафинизации газойля— сначала прямотоком, а затем противотоком. Газы из стадии продувки примешивают к исходной фракции, направляемой на адсорбцию. Качество разделения во многом зависит от соотношения условий депарафинизации в основных стадиях процесса. [c.498]