Расход смесей

Перелив флегмы с тарелки на тарелку происходит через обычные сливные устройства, как и для колпачковых и желобчатых тарелок. Работа тарелки протекает следующим образом (рис. 14). Избыток жидкости, поступающей из сливного стакана с вышележащей тарелки, заполняет карман тарелки и из него распределяется по всему ее полотну. Пары, поступающие снизу, барбо-тируют через жидкость, образуя вспененный слой при этом заданному расходу смеси паров соответствует определенная степень открытия прорезей клапанов. Высота подъема клапанов зависит от расхода смеси паров. При неполном открытии клапанов их положение неустойчиво — по всей плоскости тарелки клапаны как бы дышат , совершая вертикальные колебания. [c.43]

Потребуем, чтобы плотность объемного расхода смеси в любой точке потока равнялась сумме средних приведенных скоростей фаз, т. е. [c.139]

Характер тепловых диаграмм прн охлаждении ГТД смесью спирта с водой отличается от диаграмм, снятых при испарительном охлаждении впрыскиванием воды. При одинаковом относительном расходе смеси спирта с водой и воды тепловое состояние контрольного участка форкамеры при подаче смеси выше по сравнению с тепловым состоянием при подаче воды. Этого и следовало ожидать, так как теплота испарения воды примерно в 2,5 раза выше теплоты испарения смеси этилового спирта с водой. [c.280]

Процесс удаления нагара при подаче смеси спирта с водой происходит более стабильно. При больших относительных расходах смеси (кривая 7 на рис. 117 снята при впр=0,0276 кг/кг сухого воздуха) наблюдается пульсирующий характер изменения температуры в сторону ее повышения. Такой характер изменения температуры стенки под слоем нагара объясняется тем, что часть спирта, входящего в состав первичного воздуха поступающего в зону горения, способствует выгоранию ранее отложившегося нагара. Это предположение было подтверждено специальными экспериментами. В экспериментальную форкамеру вместо топлива Т-1пп вспрыскивали такое же количество этилового спирта (кривая 8 на рис. 117). При впрыскивании этилового спирта в форкамеру А ст=107°С, а при работе на топливе Т-1пп А/ст=142°С. [c.280]

Реакционные камеры. Применяются для проведения быстро протекающих реакций с газообразными компонентами, как, например, хлорирование углеводородов в паровой фазе. В таким случаях особое значение приобретает строгое поддержание температуры и расхода смеси. Соблюдение этих условий в данном случае достигается точней дозировкой подаваемых на реакцию ком— понентов, быстротой и тщательностью перемешивания газообразного хлора и предназначенных для хлорирования углеводородов, предварительным разогревом углеводородов до температуры, необходимой для начала реакции, применением реактора с размерами, точно соответствующими допустимому времени реакции. [c.116]

Следовательно, мольный расход смеси составляет Оц = 0.25/6,215 = 0,04022 кмоль/с. Подставляя это значение в уравнение (П1.18), находим минимальный расход воды [c.49]

Таблица 8.5. Опытно-промышленные данные по осуществлению нестационарного процесса окисления диоксида серы с отводом части тепла химической реакции (расход смеси 3000 м /ч линейная скорость 0,2 м/с температура смеси на входе 40 С, начальная концентрация кислорода 13%)

С( — массовый расход смеси газ — твердые частицы Н — политропическая удельная работа (напор) сжатия газа в компрессоре [c.616]

V — расход смеси в струе за устьем, поправка на начальное разбавление, м /с. [c.31]

SO2 (сщ = 1,7—3,5%) циклические режимы были определены при комнатной входной температуре газа. Высота слоя катализатора — 1,3 и 1,8 м. Расход смеси варьировал от 20 до 50 м7ч, а длительность цикла от 15 до 19 мин. Ниже представлены основные характеристики нестационарных (циклических) режимов при низких концентрациях SO2 и входной температуре Гт = 20-30°С. [c.108]

Соотношение катализатора в реакторах Расход смеси, кг/ ч-кг катализатора) Обратное время контакта 1/т,, [c.277]

Расход смеси, кг (ч-кг катализатора). . . . Температура, °С [c.277]

Объемный расход смеси реагентов [c.303]

Малое количество смесн нестабильность смесн из-за растворимости отдельных компонентов в затворной жидкости увлажнение смеси трудность обеспечения постоянного расхода смеси [c.617]

Находим расход смеси [c.572]

Рассчитав объемный расход смеси сырья и циркулирующего водородсодержащего газа в реальных условиях реактора Уг (в м с), находят площадь поперечного сечения реактора (в м2) [c.104]

В течение первого периода (продолжительность 38 ч) расход смеси реагентов колебался в пределах от 28 до 70 г/т, в том числе расход диссольвана составлял от 7 до 17,5 г/т, средний расход реагента за первый период равен 46 г/т. Содержание воды в обработанной нефти в среднем равнялось О, 4%, и был только один случай увеличения содержания воды в нефти до 1,2%. [c.203]

Минимальный расход реагента по диссольвану был в третьем периоде испытаний (продолжительность цикла 72 ч). Средний расход смеси реагентов составлял воего 24 г/г нефти, в том числе диссольвана 6,0 г/г. Среднее содержание воды в нефти при таком расходе реагента повысилось до 0,75, а во втором цикле 0,32%. Максимальное содержание воды не превышало 2,0%. [c.204]

Затем расход смеси был увеличен до 36 г/г и при этом расходе установка работала 46 ч, среднее содержание воды составило 0,63%. [c.204]

В пятом периоде испытаний средний расход смеси был равен 26 г/г нефти, в том числе расход диссольвана составлял 8,6 г/г. За время 24-часового пробега установки с таким расходом реагента среднее содержание воды в обработанной нефти было 0,77%, а максимальное не превышало 1%. Затем в пятом периоде расход смеси реагентов был уменьшен до 19 г/г, в том числе расход диссольвана был снижен до 6,3 г/г. При таком расходе смеси реагентов содержание воды в обработанной нефти значительно увеличилось, среднее содержание воды поднялось до 1,28%, а максимальное доходило до 2%. [c.204]

Таким образом, проведенные испытания показывают, что эмульсия мухановской девонской нефти может быть обработана смесью реагентов АНП-2 и диссольвана методом холодной деэмульсации. Наиболее устойчивая работа установки наблюдалась при расходе смеси реагентов 24— 28 г/г, в том числе расход импортного деэмульгатора диссольвана составлял всего 6—7 г/г, оптимальное соотношение реагентов АНП-2 и диссольвана для эмульсии этой нефти равно 3 1. [c.204]

Первый период испытаний продолжительностью 5 суток проводился при расходе смеси реагентов 47,7 г/г нефти, в том числе расход диссольвана составлял 15,9 г/г. В течение всего пятисуточного пробега обработанная нефть [c.204]

В I цикле испытаний продолжительностью 5 суток расход смеси реагентов составлял 48,6 г/г, в том числе диссольвана 16,2 г/г. Качество нефти, сходящей с резервуаров, было достаточно высоким, среднее содержание воды за пробег равнялось 0,41%, а максимальное содержание воды поднималось до 1,2%. После пятисуточного пробега расход смеси реагента был снижен до 23,4 г/т. [c.205]

С таким расходом реагента установка работала 7 суток качество обработки нефти при снижении расхода смеси реагентов существенно не изменялось — среднее содержание воды в нефти за время пробега составило 0,4%, максимальное поднималось до 1,6%. [c.205]

В третьем периоде испытаний продолжительностью 16 суток расход смеси реагентов был повышен до 34,4 г/г жидкости. Качество нефти, сходящей с установки, продолжало оставаться высоким, среднее содержание воды а нефти в этом цикле составило 0,4%, а максимальное поднималось до 1,8%. [c.205]

Ма рис. 117 представлены совмещенные тепловые дй-аграммы, снятые с ГТД при его работе без испарительного и с испарительным охлаждением рабочего тела. Кривые 1, 3 характеризуют температуру стенки форкамеры под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения кривые 2, 4, 5, 6 я 7—-температуру стенки форкамеры под слоем нагара при относительном расходе смеси, состоящей из 40% этилового спирта и 60% воды, на испарительное охлаждение соответственно при впр=0,0113, 0,0123, 0,0140, 0,0198 и 0,0276 кг/кг сухого воздуха кривая 8 — температуру стенки форкамеры при подаче в экспериментальную камеру этилового спирта вместо топлива Т-1 (за 5 мин было подано 150 г этилового спирта). [c.280]

Будем считать заданными составы паровой и жидкой фаз для указанных температур, рассчитанные по константам фазового равновесия (табл. 6.3) и соответствующие этим составам объемные и массовые расходы смеси в паровой и жидкой фазах (табл. 6.4 и 6.5). С целью дальнейшего упроще 1ия расчета будем считать также заданными физические свойства парогазовой смеси для указанных расчетных температур процесса (табл. 6.6) и энтальпии компонентов смеси в жидкой фазе (табл. 6.7). [c.204]

Расход смеси 40 м /с расход углеводорода 22 л/ч адиабатический разогрев смеси 37,6°С . чинейная скорость 0,46 м/с длительность цикла 20 мин. Стрелки указывают направление фильтрации смеси и—4 — <1 — <4 = 0 5 10 и 18 мин). [c.171]

Сущность эксперимента заключается в следующем. Теорией теплового взрыва установлена связь между характеристиками рассматриваемого явления, с одной стороны, и кинетическими параметрами и условиями протекания процесса, с другой. Если известны условия процесса и экспериментально измерены характеристики, то по теоретическим формулам, решая обратную задачу, можно определить кинетические параметры. В нашем случае условия процесса адиабатические - езуаьтате экспери -мента мы снимаем конкретные характеристики — время индукции теплового взрыва и характер изменения температуры, т. е. исходные данные для решения указанной обратной задачи. Полученная в результате опыта информация в виде кривых температура — время несет в себе данные о периоде индукции теплового взрыва и о критической температуре. Серия экспериментов с различными исходными температурами реакционной массы дает зависимость периода индукции теплового взрыва от температуры. Информацию об изменениях концентрации реагентов в реакционной массе несут полученные кривые электропроводность — время . Важные стороны характера физико-химического превращения раскрывает записанный во времени расход смеси газов и паров из реактора. [c.177]

Опытно-промышленная установка описана в работе [121. Приведем основные характеристики ее работы расход смеси 600— 3000 м /ч, температура смеси на входе 40°С, начальная концентрация диоксида серы 0,7—9%, длительность цикла 15—120 мин. Были испытаны различные Т1шы ванадиевых катализаторов разнообразных форм и размеров. Диаметры слоя катализаторов 2,8 2,0 и 1,55 м. Объем загружаемого катализатора 5,3—14,7 м . Линейная скорость варьировалась от 0,03 до 0,4 м/с. Температуру и состав смеси контролировали при помощи 12—20 термопар и такого же количества пробоотборников. Опыт считался завершенным лишь в том случае, если он протекал непрерывно 1—4 мес. В табл. 8.4 приведены результаты исследований при начальной концентрации диоксида серы Сзо2 6%, полученные при различных значениях линейной скорости реакционной смеси, тинах, размерах и формах зерен катализатора. Перегревы наблюдались при малых размерах зерен, высоких линейных скоростях и низких активностях катализатора. Можно признать удовлетворительным согласие экспериментальных и расчетных данных, также приведенных в таблице. [c.191]

Пламя с предварительным перемешиванием используют в ограниченном числе случаев, так как несмотря на преимущества короткого низкого пламени с высокой температурой (из-за небольшого избытка воздуха) оно не позволяет значительно изменять границы расхода смеси. Уменьшение расхода смеси может вызвать возвращение пламени в зону смешения, где произойдет взрыв, а увеличение расхода выше определенных границ приводит к разрыву пламени. Поэтому неподвижное пламя с переменшванием применяют в технике [c.81]

Парциальное давление аммиака в смеси газов на входе в колонну равно 0,05 ат, на выходе 0,01 ат. Концентрация серной кислоты в абсорбенте на входе 0,6 кмолъ м , на выходе 0,5 кмоль/.ч . Частные коэффициенты массопередачи / = 0,35 кмолъ .ч Ч-ат), = 0,005 м ч Я = 75 кмолъ/(м ат) расход смеси газов 45 к.чоль/ч общее давление 1 ат. Газ н жидкость движутся противотоком. [c.150]

У2 — объем 1 моль определяемого газа прн рабочих условиях, мл Баллон, в котором приготовляется смесь, прогмывают газом-разбавнтелем путем многократного вакуумирования и последующего заполнения этим газом. Затем баллон, заполненный газом-разбавите-лем до атмосферного давления, помещают во взрывобезопасную кабину, присоединяют к газовому коллектору и по соответствующей линии (промытой вначале газом-разбавителем) подают определяемый газ, а затем газ-разбавитель до заданных парциальных давлений. Подача исходных газов производится через коллектор непосредственно из баллонов или через дожимной компрессор. Воздух подается из компрессора также через коллектор подача кислорода производится по специальной линии из баллона, установленного в отдельном помещении При заданных концентрации С [-го компонента смеси (в объемн.%) и общем расходе смеси Р (в л/сек) расход х,- этого компонента определяется по формуле [c.619]

Пример. В пневматическом транспортирующем устройстве, состоящем из трех вертикальных и одной горизонтальной се1Ч(ии труб (рис. 11), необходимо переместить и одновременно охладить воздухом при комнатной температуре 3600 кг/ч мелкозернистых сферических частиц. Допустим, что относительный массовый расход смеси л =5. [c.209]

Для определения расхода смеси на 1 т феррита составим уравнение материального баланса ферритной печи по КазСО, [c.572]

При таком соотношении суммарный расход смеси деэмульгаторов АНП-2 и диссольвана наименьший и равен 28 г/т нефти, в том числе расход диссольвана составляет 7 г/т нефти против 49 г/т при применении его в чистом виде. Наименьший суммарный расход смеси реагентов АНП-2 и проксамина-385 [c.202]

Во втором периоде йродолЖи1ельн<5СТЫо йО ч колебания расхода реагента были меньшими — от 17 до 44 г/г, в том числе диссольвана от 4,2 до 11 г/г. Средний расход смеси реагентов составлял 28 г/г. [c.204]

Исследование деэмульгирующей способности смеси при разрушении нефтяной эмульсии восточного участка проводилось в три цикла, каждый из которых отличался от другого только расходом смеси реагентов. Результаты про-Ееденных испытаний приведены в табл. 3. [c.204]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология