Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Поток рабочие уравнения

    Концентрации у и или и х соответствующих встречных потоков удовлетворяют уравнению рабочей линии. [c.43]

    Энергия, сообщаемая потоку рабочей лопастной решеткой, может быть рассчитана ио основному уравнению 214 [c.214]

Рис. 1.12. Зависимость значения последнего члена уравнения (1.10) от начального давления потока рабочего тела. Рис. 1.12. <a href="/info/1549073">Зависимость значения</a> последнего <a href="/info/426321">члена уравнения</a> (1.10) от <a href="/info/798871">начального давления</a> <a href="/info/145808">потока рабочего</a> тела.

    Приведенные уравнения полной удельной механической энергии рабочей среды применимы для элементарного объема установившегося потока рабочей среды. Течение рабочей среды считают одномерным (однокоординатным) и рассматриваемый элементарный объем 61 выбирают примыкающим к анализируемой плоскости поперечного сечения О—О потока (см. рис. 1.4)  [c.24]

    Суммарный поток рабочей среды в каждой линии исполнительной части привода в соответствии с принятой расчетной схемой (см. рис. 2.24) и обозначениями (2.112) выражается уравнением [c.145]

    Кроме основных дроссельных устройств, характеристики которых приведены выше, в гидравлических и пневматических системах для управления потоками рабочей среды применяют струйные и вихревые элементы. Расходно-перепадные характеристики струйных и вихревых элементов могут быть аппроксимированы и описаны уравнениями, аналогичными линеаризованным уравнениям дроссельных устройств. [c.310]

    Неравновесные концентрации компонентов во встречных потоках определяются уравнениями материального баланса в виде уравнений рабочих линий. Для простой и сложной колонн, а также для верхней и нижней секций колонны с двумя вводами питания уравнения рабочих линий имеют вид [c.38]

    Таким образом, если в основное уравнение турбомашины (3-.18), (3-19), (3-22), (3-23) вместо Ярк и Яр.к. нас подставить Я и Т1г по (3-24), то это даст связь между напором и осредненными параметрами потока рабочего колеса. [c.62]

    Рассчитываются коэффициенты уравнения встречных неравновесных потоков (рабочей линии) й и й по уравнениям (10.9) и (10.10), [c.119]

    Коэффициент диффузии D, входящий в окончательное уравнение быстроты действия насоса, требует более точного определения. Диффузия молекул откачиваемого газа из форвакуумного пространства в пространство конденсатора идет в направлении, противоположном движению потока рабочего газа. Поэтому если можно допустить, что откачиваемый газ имеет максвелловское распределение молекул по скоростям, то этого ни в коем случае нельзя сказать о потоке рабочего газа. Эти условия, существенно отличающиеся от условий обычной диффузии, учитываются при расчете коэффициента диффузии [c.37]

    Определим работу Л, затрачиваемую на сжатие 1 кг газа, при равномерном вращении колеса с угловой скоростью со. Для этого найдем вначале момент, приложенный к рабочему колесу, равный, в основном, моменту взаимодействия лопаток с потоком. Воспользуемся уравнением моментов количества движения. Выделим двумя поверхностями п объем газа, заключенный в рабочем [c.322]


    Дифференциальные уравнения, описывающие процесс взаимодействия распыленного потока рабочей жидкости и инжектируемого газа, получены при следующих основных допущениях  [c.138]

    Из анализа обобщенной записи уравнений рабочих линий с учетом тепловых потоков [см. уравнения (IV, 48) и (IV, 51)] вытекает, что вследствие возможного изменения энтальпий встречных потоков паров и флегмы зависимость между составами этих потоков (уравнение рабочей линии) может быть нелинейной. Поскольку тангенс угла наклона рабочей линии равен  [c.124]

    Состав флегмы хд будет находиться в равновесии с парами ректификата состава уд и может быть определен при пересечении ординаты Уо с кривой равновесия (точка 1). Очевидно, что абсцисса точки 1 равна Хд. Поток жидкости д состава Хо поступает на верхнюю тарелку (ее номер Л/ ц) колонны, а навстречу этому потоку жидкости с верхней тарелки поднимается поток паров состава уы. Эти встречные потоки отвечают уравнению рабочей линии, и поэтому состав паров ум может быть найден при пересечении абсциссы А д с рабочей линией в точке 2, ордината которой и будет равна.  [c.128]

    Энергия, сообщаемая потоку рабочей лопастной решеткой, может быть рассчитана по основному уравнению центробежной машины, в котором Ы2=М1= а  [c.236]

    Обозначая через Л работу, затрачиваемую на перевод рабочего тела из состояния с параметрами ро и То в некоторое заданное состояние при непрерывном потоке, согласно уравнению (18) можем написать  [c.30]

    Продолжая аналогичные рассуждения, видим, что концентрации потоков паров и флегмы определяются при построении ступенчатой линии между кривой равновесия и рабочей линией В, 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10. Построение ее завершается, когда состав жидкости хи стекающей с нижней тарелки концентрационной части колонны, и состав паров ут, поступающих из питательной секции, будут отвечать заданным. Составы этих потоков соответствуют уравнению рабочей линии (точка 10). [c.237]

    Уравнения (2.71) и (2.72) показывают, что в газоструйных компрессорах изменение начальной температуры одного из потоков (рабочего или инжектируемого) влияет только на расход этого потока и не влияет на расход второго смешиваемого с ним потока, причем расход каждого из смешиваемых потоков изменяется обратно пропорционально корню квадратному от абсолютной температуры этого потока перед аппаратом. Это свойство газоструйных аппаратов со сверхкритической степенью расширения рабочего потока было установлено Г. Н. Абрамовичем [1]. [c.81]

    Ее можно нанести на диаграмму множеством способов поскольку у, 1си равны между собой, а и являются рабочими концентрациями, то точка на диагонали при изображает эти три состава и является точкой рабочей линии. Другую точку рабочей линии можно определить по любому сечению, для которого известны рабочие концентрации потоков. Например, уравнения (41. 15) и (41. 16) можно записать для всех тарелок в колонне. Тогда = Ур, в Если известны составы исходной [c.643]

    Эксергия (работоспособность), так же как и величины в уравнении (1-2) может сообщаться системе и отводиться из нее не только с потоком рабочего тела, но и при обмене энергией с окружающей средой в виде тепла и работы. Эксергия потока рабочего тела, как показано выше, может быть определена либо непосредственно по диаграмме i—ех (Ь) данного вещества, либо вычислена по формуле (1-1). Эксергия, сообщаемая системе или отводимая от нее посредством тепла, зависит не только от его количества q, но и от температуры, при которой оно подводится или отводится Чем значительнее этз температура отличается от То (т. е., чем больше М), тем больше эта величина, называемая эксергией тепла ех ( . В общем случае эксергия тепла, передаваемого при температуре Т, определяется выражением [c.24]

    Температуру насыщенного парового потока на выходе из конденсатора при найденном рабочем давлении колонны определяют также методом последовательного приближения, но уже по уравнению изотермы паровой фазы = 1. Аналогичным образом температура насыщенного нижнего продукта, уходящего из кипятильника, определяется по изотерме жидкой фазы = = 1 при давлении, найденном из расчета верха колонны. [c.398]

    Математическая модель. Уравнения этой модели при условии изотермичности процесса находят из уравнений материального баланса для потока газа. Для составления их выделим в реакторе, имеющем высоту насыпного и рабочего слоев катализатора VI Ь ш площадь сечения Р, элемент объема длиной 1 (рис. 42). В соответствии с двухфазной моделью представим этот элемент в виде двух составляющих — одной для плотной фазы (индекс 1 ) — другой для фазы пузырей (индекс 2 ), Введем следующие обозначения  [c.121]

    Если переходящие потоки двух компонентов не зависят друг от друга (т. е. присутствие или отсутствие одного потока не влияет на другой), то для каждого компонента можно написать собственную снстему уравнений Дамкелера и эти системы могут быть независимы друг от друга. В случае каскадов для обоих компонентов также будут действительны собственные, соответствующим образом составленные балансовые уравнения, не зависящие друг от друга. Это значит, что в непрерывном элементе процесса или каскаде оба компонента будут иметь свои рабочие линии. [c.183]


    Оба полученных уравнения рабочих линий по сравнению с аналогичными уравнениями для случая однокомпонентного переходящего потока не представляют ничего нового [см. уравнения (10-74) и (10-77)]. [c.188]

    Уравнение Эйлера будем рассматривать с учетом закрутки потока перед рабочим колесом, имея в виду, что в настоящее время широко распространено регулирование производительности поворотом лопаток входного регулирующего аппарата (ВРА). При приведении скоростей к безразмерному виду будем относить их к характерной для центробежного компрессора окружной скорости на наружном диаметре рабочего колеса. Тогда уравнение Эйлера для теоретической работы колеса можно представить в виде [c.67]

    Уравнения (10.7) или (10.8), связывающие концентрации У и X распределяемого компонента во встречных на одном уровне аппарата потоках, называются уравнениями концентраций (иначе уравнениями рабочей или оперативной линии) линия, сответствующая этим уравнениям, называется линией концентраций, иначе рабочей или оперативной линией. [c.294]

    Уравнение рабочей линии для первдго типа встречных потоков соответствует уравнению рабочей линии, используемой при анализе процесса ректификации. Для ступеней выделения низкокипящего компонента оно имеет вид [c.32]

    Второе уравнение описывает регулирование потока рабочей среды. Применительно к рассмотренному следящему гидропри- [c.161]

    В технических приложениях широко используют квазиодно-мерные модели неустановившихся потоков. В таких моделях состояние потока рабочей среды в каждый момент времени характеризуется усредненными по сечению значениями давления, скорости и плотности. При этом в уравнения вводятся полученные при усреднении по сечению потока перечисленные гидродинамические величины с коэффициентами количества движения, кинетической энергии и гидравлического сопротивления. Ввиду недостаточной изученности неустановившихся течений в гидродинамических расчетах долгое время использовали только к вази-стационарные значения коэффициентов, которые определяются, если реальный неустановившийся поток заменить сменяющейся во времени последовательностью установившихся потоков. Квази-стационарные коэффициенты находят по экспериментальным зависимостям и формулам гидравлики. Однако теоретические н экспериментальные исследования показывают, что в действительности при неустановившемся движении жидкости или газа изменяются законы распределения местных скоростей, поэтому в общем случае мгновенные коэффициенты усреднения гидродинамических величин должны отличаться от квазистационарных значений [281. [c.239]

    В рассматриваемой ситуации в системе уравнений (1.20) нас будет интересовать лишь первое из них — для оси х. Выражение (1.21д) в свою очередь упрощается для стационарных процессов (5//Эг = 0), при отсутствии Источников и Стоков теплоты (д = 0) и т. п. Заметим также, что практически вполне возможно однонаправленное движение потока рабочего тела (пусть вдоль оси X, так что н у = = 0), но кондуктивный перенос теплоты происходит по разным направлениям тогда [c.90]

    При анализе гидропривода, схема которого приведена на рис. 7.7,6, предположим, что дросселирующие окна в дросселирующем гирораспределителе 3, через которые жидкость поступает в гидроцилиндр и сливается из него, создают одинаковое сопротивление потоку рабочей жидкости. Значит, перепад давления на каждом из них при одинаковом расходе одинаков Рдр 1 = Рдр 2 = Рдр- Тогда с учетом принятых допущений из уравнения равновесия поршня гидроцилиндра 4 [c.203]

    Графический метод Мак-Кэба — Тиле можно применить для определения числа теоретических тарелок или контактных ступеней, необходимых при проведении Данного процесса дистилляции бинарной смеси. Приняв мольные потоки равными, уравнения материального баланса (У-47) и (У-49) легко представить графически в виде прямых линий значения у наносятся по ординате, а значения л —по абсциссе (рис. У-27). Такие линии называют рабочими. Наклон их равен отношениям мольных скоростей потоков жидкости и пара. На том же графике строится равновесная зависимость между составом пара и жидкости для интересующей нас смеси при выбранном давлении. [c.341]

    Влияние конечного числа лопаток. Вьшод уравнения (1) сделан без учета конечного числа лопаток рабочего колеса. Оценим влияние конечного числа лопаток на давление, развиваемое дымососом. При прохождении газом криволинейного межлопа-точного канала вращающегося рабочего колеса в нем возникают сложные аэродинамические явления, в результате которых сторона лопатки, перемещающая поток (рабочая), испытывает большее давление, чем противоположная ей сторона. [c.10]

    Здесь сохранен лишь один иижнпй индекс, указывающий тарелку, к которой относится данная величина. Уравнения эти применимы к любому комнопснту системы. Для их использования необходимо располагать значениями молярных потоков G и и даже при допущении постоянства этих потоков по высоте секций долгкна быть принята величина рабочего флегмового числа. [c.397]

    Был произведен ряд экспериментов с применением двух рабочих жидкостей — воды и четыреххлористого углерода, обладающих весьма различными физическими свойствами. Применение таких жидкостей вызвано необходимостью получения уравнений теплообмена при кипении на горизонтальной и вертикальной поверхности нагрева, имеющих общую применимость. В табл. 31 приведены значения теплофизических констант, которыми следует пользоваться при составлении общего уравнения теплоотдачи. Экспериментом установлено, что теплоотдача при ядерном кипении подчиняется различным законам в зависимости от величины теплового потока. Переход от одного к другому закону совершается в пределах от 5000 до 10 000 ккал1м час для горизонтальных 112 [c.112]

    Уравнения рабочих линий выражают связь межд неравновесными концентрациями встречных парового и ж адкостного потоков. При принятых допущениях эти уравнения представляют собой прямые линии. [c.109]

    Обязательным условием общего системного анализа технологического процесса является количественное описание взаимосвязей потоков сырья, продуктов, вспомогательных веществ и отходов на протяжении всего процесса. Общепринятым сжатым методом такого описания является схема потоков. Количественная схема также является результатом абстрагирования от реальной действительности и соответствует текущему уровню знаний о процессе. Кроме того, количественные величины относятся только к одной совокупности условий, вследствие чего они мало говорят о влиянии изменения входных потоков, а также рабочих условий на выходные параметры. При наличии необходимых данных можно составить схемы материальных потоков по альтернативным вариантам сочетания входных переменных и рабочих условий. Таким образом, при построении моделей процесса основная проблема заключается в описании аппаратов, входящих в технологическую схему производства, с помон1,ью систем уравнений, достаточно простых для того, чтобы задача составления полной схемы материальных потоков оставалась практически разрешимой. Для решения задач масштабирования и получения надежной информации для проектирования нового промышленного производства и последующего управления им важное значение имеет опытно-промышленная стадия разработки процесса. [c.236]


Смотреть страницы где упоминается термин Поток рабочие уравнения: [c.128]    [c.145]    [c.90]    [c.37]    [c.213]   
Химическая термодинамика (1950) -- [ c.396 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Уравнение потока



© 2025 chem21.info Реклама на сайте