Флегма зависимость количества

При этом должны быть известны основные материальные потоки в аппарате 0 , О, (3 а также параметры модели, коэффициент продольного перемешивания в жидкой фазе Оэф и коэффициент массообмена между увлекаемой кристаллами пленкой и потоком флегмы Му- Количество увлекаемой кристаллами пленки О зависит от коэффициента захвата к и величины потока кристаллов В свою очередь, последний обеспечивает необходимый поток флегмы то есть некоторое флегмовое число Ф, которое оказывает большое влияние на эффективность работы всей колонны. Так, проведенные расчеты для О = = 0,525 кг/(м с) степени извлечения 0,4 к = 0,35 Сц = = 0,98 кг/кг Лiv = 9,2 l0- кг/(м -с) Оэф — 0,101 10- м /с показали, что при увеличении Ф наблюдается резкое падение высоты зоны обогащения, и она стремится к некоторой постоянной величине в зависимости от исходной концентрации со (рис. 2.20). Таким образом, для успешного решения задачи по определению геометрических размеров аппарата, обеспечивающего заданную производительность и качество продукта, необходимо знать ряд величин —Оэф, а, зависящих как от технологических параметров процесса, так и от конструктивных особенностей аппарата. В то же время в литературе пока практически отсутствуют данные ио большинству из этих величин, за исключением, пожалуй, работы [32], где значения АЬ, Оэф, х были получены для шнековых кристаллизаторов при разделении бинарных эвтектических смесей /г-ксилол — о-ксилол и п-ксилол — бензол. [c.112]

Число ступеней каскада, необходимое для дайной степени извлечения, обычно имеет минимум при некотором соотношении количеств экстрагентов и, как правило (но не всегда), уменьшается при использовании флегмы. Отношение количеств экстрагентов, при котором число ступеней каскада минимально (если коэффициенты распределения не постоянны), обычно изменяется в зависимости от флегмового числа, причем в общем случае получаются очень сложные соотношения. В связи с этим указанные зависимости лучше рассмотреть для более простого случая — процесса экстракции при постоянных коэффициентах распределения. [c.361]

Последние уравнения получены сочетанием выражений (36), (41) и (42) Зависимость количества флегмы в аргонной колонне от состава сырого аргона представлена на фиг. 58. Как видно из графика, количество флегмы [c.254]

В некоторых случаях определение рабочей линии, т. е. зависимости состава пара от состава жидкости, значительно упрощается. Из рассмотрения кривой равновесия видно, что температура флегмы повышается по мере стекания в нижнюю часть колонны, так как в ней увеличивается содержание менее летучего компонента. Температура же паров уменьшается по мере их подъема вверх. В связи с тем, что теплота парообразования уменьшается с ростом температуры, могут изменяться числа молей флегмы и паров по мере перехода с тарелки на тарелку. Составим материальный баланс произвольно взятой п-й тарелки. На нее поступают с нижней (га- 1)-й тарелки пары в количестве Уп + 1 молей и стекает с верхней [п— 1)-й тарелки флегма в количестве 0 1. С тарелки же поднимаются пары Уп и стекает флегма Оп- Получается уравнение общего баланса [c.658]

Зависимость количества флегмы и паров в нижней и верхней частях ректификационной колонны от термодинамического состояния исходной смеси. [c.662]

Рис. 13-39. Зависимость флегмы от количества дистиллата.

Разность масс потоков паров и флегмы, встречных на одном уровне, определяемая уравнением (VI.112) и постоянная по всей высоте средней секции колонны, может быть положительной, отрицательной или дая е равной нулю в зависимости от относительных количеств фаз сырья и продуктов колонны. Также и гипотетический состав 2 продукта А средней секции, согласно уравнению (VI.114), зависит от составов фаз сырья, дистиллята и остатка колонны. [c.317]

Постоянная по всей высоте средней секции колонны разность весов встречных потоков паров и флегмы может быть положительной, равной нулю или отрицательной в зависимости от относительных количеств и составов обоих слоев сырья, подающихся в качестве питания в колонну, и в зависимости от составов дестиллата и остатка. В этом заключается коренное отличие промежуточной секции от двух других секций колонны. [c.124]

Для расчета Сд по этому уравнению необходимо знать зависимость R от Я. Эта зависимость может быть установлена путем расчета состава кубовой жидкости при разных флегмо-вых числах по заданным составу дистиллата и числу тарелок в колонне и последующего нахождения по уравнению (262) количества дистиллата, отвечающего расчетному составу кубовой жидкости. [c.215]

Рис. 3.18. Зависимость коэффициента перевода количества орошения в количество флегмы от температуры орошения.

Рис. XI-2. Зависимость между количеством флегмы и числом теоретических тарелок.

Регулирование при сохранении постоянства соотношения между количеством дистиллята и количеством греющего пара, подаваемого в куб колонны (рис. 111-12). Регулятор уровня РУ поддерживает уровень кубового продукта и регулирует его расход. Регулятор соотношения потоков РС регулирует количество греющего пара, подводимого к кубу, так, чтобы соотношение обоих потоков было постоянным. В свою очередь, поток флегмы регулируется регулятором температуры РТ в зависимости от температуры в верхней части колонны. [c.263]

Постоянная по всей высоте промежуточной секции разность D — Li = A весов встречных потоков паров G, + i и флегмы gi может быть положительной, равной нулю или отрицательной в зависимости от относительных количеств и составов сырьевых потоков, ректификата и остатка, и в этом коренное отличие промежуточной секции от двух других секций. При заданных начальных составах и сырьевых потоков и и конечны.х концентрациях ректификата и х остатка можно вывести критическое соотношение между этими величинами, определяющее характер процесса, протекающего в промежуточной секции колонны [c.320]

Обработка экспериментальных данных по изложенной выше методике позволила получить зависимость х от фд (рис. 2,25). Уменьшение значения х с ростом фд связано с тем, что при увеличении количества кристаллов увеличивается и поток флегмы, которая, поднимаясь, уносит с собой часть маточной жидкости, захваченной кристаллами. На рис. 2.26 представлена зависимость Оэф от фд, откуда видно, что при увеличении фд в исследованном интервале переменных параметров продольное пере- [c.116]

В результате этих обследований была получена зависимость качества продукта (содержания бензола) от количества подаваемого орошения Ь при различных производительностях колонны (фиг. 67). Из графика видно, что сначала чистота продукта заметно улучшается по мере увеличения количества флегмы. Последующее увеличение Ф не дает заметного улучшения продукта, а ведет лишь к перегрузке колонны в связи с расходом лишнего греющего пара в кипятильнике колонны и охлаждающей воды в дефлегматоре. [c.125]

Принимая в этом уравнении Х=Хц, найдем общее число молей дистиллята за время процесса. Основываясь на уравнении (VI-77) и последней диаграмме (рис. VI-38, а), можно установить зависимость R от D (рис. VI-38, б). Эта диаграмма имеет большее значение, чем предыдущая. С ее помощью легче в любой момент измерить количество полученного дистиллята и в зависимости от этого количества регулировать возврат флегмы в колонну, чем исследовать состав жидкости в кубе. При помощи этой диаграммы можно вычислить еще одну величину — расход тепла в течение процесса. Флегмовое число R = OID изменяется с течением времени, поэтому точнее его можно выразить производной dO/dD, где dO Vi dD — числа молей флегмы и дистиллята, полученные за бесконечно малый промежуток времени. Количество тепла, отданное в полностью конденсирующем дефлегматоре на dD моль дистиллята [c.499]

Точное знание равновесных зависимостей имеет существенное значение для количественной оценки экстракционных процессов. По равновесным данным устанавливают требуемое количество экстрагента (и флегмы, если процесс проводится с флегмой). Движущая сила массопередачи также определяется термодинамическими соображениями. Так как весьма важным требованием является образование (в результате контактирования жидкостей) двух стабильных жидких фаз, то растворенные компоненты по крайней мере одной фазы должны резко отличаться по поведению от компонентов идеальной смеси. Соответственно экстрагент, обладающий высокой селективностью по отношению к одному нз компонентов исходного раствора, должен являться смесью веществ, в которой остальные компоненты имеют высокие коэффициенты активности и удаляются из экстрагента при достижении равновесия. Поэтому при получении количественных зависимостей, выражающих равновесие фаз в системах жидкость — жидкость, приходится использовать способы выражения термодинамических свойств неидеальных растворов. [c.432]

На эффективность РРК, работающих по принципу термической ректификации, оказывает влияние тепловое число q, характеризующее отношение количества теплоты, подведенной к нагревательным секциям колонны, к количеству теплоты, подведенной к кубу. В. А. Малюсов пришел к выводу, что с ростом теплового числа кривая зависимости числа теоретических тарелок от теплового числа проходит через максимум. Возможной причиной этого является ухудшение равномерности образования флегмы при больших тепловых потока . [c.175]

Избыток тепла во фракционирующем абсорбере 29 снимается циркуляционным орошением. Циркулирующая флегма охлаждается водой в холодильнике 21. Расход циркулирующей флегмы измеряется расходомером, а ее количество регулируется в зависимости от температуры на 19-ой, 25-ой и 36-ой тарелках. [c.118]

Конденсатор-холодильник может подвергаться коррозии как со стороны охлаждаемого продукта (пары Н2О, Н25, СО2) при температуре 107—50 °С, так и со стороны оборотной воды. Однако, если продукт, уходящий с верха отпарной колонны, содержит некоторое количество моноэтаноламина (0,3—0,5%), то коррозия значительно снижается, так как моноэтаноламин образует защитную пленку на поверхности металла и повыщает pH среды до 8—9. На рис. 8.20 приведена зависимость скорости коррозии углеродистой стали от содержания моноэтаноламина в системе Н2О—Н25—СО2. Добавление моноэтаноламина приводит к значительному уменьшению коррозии стали. Следовательно, присутствие моноэтаноламина в орошении (флегме), подаваемом на верх отпарной колонны, будет способствовать замедлению коррозии не только конденсатора-холодильника (кожуха, трубного пучка), но также и расположенного за ним по технологической цепочке оборудования ( сепаратора, насоса, трубопроводов). [c.291]

Зависимость между количеством флегмы, числом тарелок и расхо- [c.488]

При производстве ацетатных растворителей управление про-цессами на НДА частично автоматизировано Например, поддерживается постоянное количество кислоты и спирта, подаваемых в смесители, сблокирован расходомер подачи эте рифицируемой смеси в реактор с клапанным устройством с указателем уровня жидкости в кубе-этерификаторе При раздельной подаче кислоты и спирта на этерификацию использу ется контур автоматического регулирования соотношения их потоков В зависимости от изменения давления паров в реакторе автоматически меняется количество поступающего в змеевики греющего пара Датчик температуры в нижней части ректификационной колонны сблокирован с делителем флегмы, регулирующим количество отбора эфира-сырца и т п [c.140]

Поэтому можно определить основные соотношдаия для верхней колонны при получении технологического кислорода, Рассчитывая процесс ректификации в диаграмме равновесия для бинарной.смеси кислород— азот. На фиг. 50 представлена зависимость количества 1 азообразного воздуха, вводимого в верхнюю колонну, а также количес%а газообразного азота, отбираемого из нижней колонны, от концентрации (Л одящего азота при различных числах теоретических тарелок для аппарата двукратной ректификации с переохладителями флегмы. При постро ии графика концентрация получаемого кислорода принята равной 95% Од, однако графиком можно пользоваться без значительных погрсшно й и при изменении концентрации кислорода в пределах от 92 до 96% График может быть применен при проектировании и исследовании воздухо ) аздели-тельных колонн, в особенности при сопоставительных расчетах и%ыборе оптимальных параметров установки. [c.151]

Притшмая в этом уравнении х х , т. е. х, равный составу жидкости в кубе в конечный момент ректификации, найдем общее число молей дистиллата за время процесса. Основываясь па уравнении (13-87) и на последней диаграмме (рис. 13-38), можем установить зависимость количества флегмы 0 D от количества полученного дистиллата, что представлено на рис. 13-39. Эта диаграмма имеет большее значение, чем предыдущая (рис. 13-38), так как легче в любой момент измерить количество полученного дистиллата и в зависимости от этого количества регулировать возврат (флегму) в колонну, чем исследовать состав жидкости в кубе. При помощи этой диаграммы можпо вычислить еще одну величину, а имеипо — расход тепла в течение процесса. Флегмовое число 0 l) изменяется с течением времени, следова lvuiHo точнее можно выразить его [c.689]

Стремление к полному использованию потенциальн].гх возможностей подобного сырья в процессе каталитического крекинга вынуждает вводить усложняющие технологию элементы селективной переработки подобно двухступенчатому каталитическому крекингу в прямом потоке и во взвешенном слое пылевидного катализатора [9]. Вместе с тем при увеличении масштабов производства дистиллятов коксования тяжелых нефтяных остатков, а также учитывая способность современных систем каталитического крекинга работать на тяжелом дистиллятном сырье в виде относительно узких фракций (с пределами кипения от 350—400 °С до 500—550 °С), создаются предпосылки для изъятия из дистиллятов коксования и использования по прямому назначению не только бензиновых фракций, но и керосиновых или керосиногазойлевых. Это вполпе допустимо еще и потому, что в широкой дистиллят-ной фракции коксования соотноше[ше между количествами керосинового дистиллята (до 30—350 °С) и тяжелой флегмы (выше 300—350 °С) составляет 1 3 и даже 1 4 (в зависимости от режима коксования) и, следовательно, выделение керосиновой фрак1 ии из дистиллята коксования не 1[анесет существенного ущерба ресурсам сырья для каталитического крекинга. [c.260]

При отборе дистиллята постоянного состава в процессе ректификации количество летучего в кубе будет псчериываться, но в то же время состав дистиллята должен поддерживаться постоянным. Это возможно лишь в том случае, если количество флегмы, возвращаемой в колонну, будет непрерывно увеличиваться. Таким образом, расчет колоипы ири данном числе тарелок должен заключаться в установлении зависимости / = / (т), где Я —флегмовое число т — время протекания процесса, ч. [c.58]

Стабилизация режима в верхней части колонны обеспечивается постоянством потока флегмы для этого необходимо поддерживать постоянной подачу орошения при неизменной температуре. При изменении температуры орошения количество флегмы будет меняться в зависимости от изменения разности энтальпий паров и жидкости. На рис. 3.18 показана температурная зависимость коэффициента перевода количества орошения в количество флегмы. Эта зависимость рассчитана для дистиллята следуюп1 его состава (в вес. %) этилбензол 20—25, п-ксилол 20—23, л -ксилол 40—50, о-ксилол 3— 8. Так, при изменении температуры орошения со 100 до 110 °С коли- [c.91]

Типовая схема регулирования абсорбционно-десорбционной установки показана на рис. 211 (см. стр. 668). По этой схеме работу абсорбера стабилизируют подачей постоянного количества жидкости отвод жидкости из абсо бера регулируют по ее уровню в сборнике (нижней части абсорбера). Работа десорбера регулируется подачей пара на обогрев кипятильника в зависимостп от температуры в верхней части десорбера. Работу дефлегматора регулируют подачей воды на охлаждение в зависимости от температуры газа после дефлегматора (на рисунке не показано), а возврат флегмы в десорбер—по уровню жидкости в сепараторе. [c.712]

Непременным условием высокой эффективности колонны является хороший контакт паров со стекающей вниз по колонке частью конденсата, называемой флегмой. Поэтому очень важным фактором, сказывающимся на эффективности разделения, является так называемое флегмовое число. Флегмовым числом называют отношение количества флегмы (в молях) к количеству дистиллата (в молях), отобранного за единицу времени. Максимальная эффективность колонки достигается при полном орошении, когда весь конденсат возвращается в колонку. Для данной колонки при полном орошении и данной скорости перегонки можно вычислить максимально достижимое количество теоретических тарелок. Конечно, полное орошение имеет практическое значение только при калибровке колонки и при установлении равновесия. В процессе ректификации колонка должна работать с возможно меньшим флегмовым числом, чтобы вся операция занимала меньше времени. Согласно Розу [1441, флегмовое число следует выбирать равным числу теоретических тарелок колонки. Нецелесообразно работать с флегмовым числом, меньшим /3 или большим числа тарелок колонки. Конечно, большое значение имеет относительная летучесть компонентов перегоняемой смеси, так как при большей летучести можно выбрать относительно меньшее флегмовое число. Некоторые авторы рекомендуют также менять флегмовое число в зависимости от того, отгоняется ли основная или промежуточная фракция. Во время отгонки промежуточной фракции сле- [c.225]

После предварительного захлебывания необходимо установить равновесное состояние в колонке. С этой целью после достижения требуемой температуры всю флегму возвращают в перегонную колбу и наблюдают за показаниями термометра в головке колонки. По мере установления равновесного состояния температура кипения флегмовой жидкости уменьшается. Более точный контроль можно осуществить, измеряя показатель преломления или другие физические константы очень малых количеств отбираемого дистиллата. Постоянство показателя преломления нескольких порций дистиллата свидетельствует, что наступило равновесное состояние. Время, необходимое для установления равновесия, составляет в зависимости от типа колонки от нескольких минут до нескольких часов. Считается, что для колонок с насыпной насадкой на каждые 10 ТТ требуется приблизительно 1,5 час для установления равновесия. Это время очень сильно зависит от величины рабочей задержки чем больше задержка, тем больше времени требуется для достижения равновесного состояния. Напротив, во вращающихся колонках равновесие устанавливается уже через несколько десятков минут. Необходимо помнить, что любое нарушение равновесия в процессе ректификации (например, нарушения, вызванные колебанием напряжения в сети, невнимательностью экспериментатора и т. д.) влечет за собой необходимость повторного установления равновесия. В этом отношении большое преимущество имеют тарельчатые колонки, у которых нарушение режима практически не сказывается на установившемся однажды равновесии. [c.253]

Температура верха колонны для отгонки ц,иклогексанона-сыр-ца составляет 68—75°С в зависимости от установленного вакуума и содержания циклогексанона, а колонны для отгоики циклогек-санона-ректификата 62—65°С. Флегмовые числа на обеих колоннах равны 3,5—5,0 При снижении нагрузок рекомендуется не изменять количество флегмы, а продолжать работу при увеличенных флегмовых числах В дальнейшем при установлении нормальной нагрузки колонну можно без особых затруднений вывести на режим с отбором требуемого количества дистиллята Подача пара в испаритель производится автоматически по температуре в кубе либо по температуре выбранной тарелки в колонне (6—8-я для первой колонны и 52—55-я для второй). [c.82]

Оптимизация схемы орошения нефтянбй колонны 1 — схема сложной колонны Р — сырье, О, 8, Н — продукты ректификации 2 — водяной пар р— тепловые потоки орошений Ь— потоки флегмы 9 — флегмоВые числа СЗ — расход, т/ч О — температура, °С Д — давлений, мм рт. ст. 2 — зависимость Показателя четкости ректификации а (О X, V соответственно для секций I—IV) и приведенного объема колонны от соотношения количеств тепла, отводимого орошениями по высоте колонны А — схема 2 Б — схема 3 3 — теоретические профили колонны для четырех схем орошения [c.50]

Как указано ранее, для колонны с тремя секциями появляются еще две ОПК, из которых одна совпадает с ОПК промежуточной секции. Несмотря на то, что состав ОПК промежуточной секции (например, в зоне ввода Ьх) на зависит от примыкающей концентрационной секции колонны, все же состав ОПК третьей отгонной секции будет зависеть от наличия концентрационной секции, т. к. стекающая в зону питания 2 флегма будет иметь переменный состав и температуру (в соответствии с работой вышерас-положенных секций) в зависимости от количества флегмы. Именно [c.19]

Стеклянные колонки типа елочного дефлегматора (с наколкой стенок) также можно рассматривать как колонки с насадкой. Такие колонки, в зависимости от вида наколкй, могут быть достаточно эффективными. Кроме того, они удерживают мало флегмы и поэтому удобны для ректификации малых количеств жидкости. Так, например, при помощи колонки с елочной наколкой, имеющей высоту 36 см и внутренний диаметр 7 лл и снабженной изоляцией и конденсатором, можно успешно ректифицировать 10 мл смеси равных количеств жидкостей, отличающихся друг от друга по температуре кипения на 10—15 . [c.123]

Задача ректификации — отделение чистого дистиллята О с содержанием этилового спирта до 90% по весу и промежуточной фракции С, имеющей 10—12% высших спиртов. От низа колонны отводится фузельная вода В с количеством этилового, спирта до 0,01%, Двухим-пульсный регулятор 6 изменяет установку регулятора 1 количества греющего пара в зависимости от потоков флегмы и сырья, поступающего на разделение. [c.155]

Было проведено исследование влияния давления на производительность колонны для отгонки бутана . При максимальной производительности давление изменялось в зависимости от желаемого разделения от 5 до 10 ат. В пределах 1,5 ат от оптимального давления влияние давления на производительность было мало. По этой причине и ввиду того, что количество флегмы увеличивается с давлением, оптимальное давление должно быть ниже, чем давление при максимальной производительности. Аткинс и Вильсон рекомендуют выбирать в эксплуатационных условиях наиболее низкое давление, которое позволило бы удовлетворительно сконденсировать дистиллят и флегму при нормальных температурах охлаждающей воды. [c.376]

Из приведенных данных видно, что промежуточные фракции, получаемые при окончательной ректификации мытых фракций сырого бензола, не являются товарным продуктом цеха ректификации. Они подлежат повторной ректификации для выделения из них чистых продуктов и только в отдельных случаях используются для приготовления моторных бензолов. Таким образом, обычно следует стремиться к то.му, чтобы количество промежуточных фракций было минихмальным. Достигнуть этого можно сравнительно просто. В конце отбора чистого продукта, т. е. перед переходом к отбору последующей промежуточной фракции, производят охлаждение дефлегматора путем подачи большого количества охлаждающей воды. Все поступающие в дефлегматор пары при этом конденсируются и весь конденсат возвращается в колонну в виде флегмы. Производительность колонны по дестилляту в это время равняется нулю илй колонна работает с максимальной флегмой. Задержка летучего продукта в колонне, в зависимости от качества сырья и величины загрузки куба, продолжается 1,5—3,0 часа, после чего приток воды в дефлегматор уменьшают н переходят на отбор некоторого количества чистого продукта. Время и пар, затраченные на концентрацию продукта в колонне, полностью компенсируются увеличением выхода чистого продукта. [c.89]

Не менее важное значение имеет наблюдение за количеством подаваемой в ректификационные колонны флегмы или рефлюкса и регулирование этого количества. Количества флегмы или рефлюкса, подаваемых в ректификационные колонны, замеряются ротаметрами или другими расходомерами. На некоторых заводах установлены приборы, называемые делителями флегмы . С помощью этих приборов регулируют и поддерживают установленные флегмовые числа. Для агрегатов непрерывного действия в настоящее время применяют автоматические регуляторы подачи рефлюкса на колонны. В этом случае количество рефлюкса автоматически изменяется в зависимости от заданной температуры паров на выходе из ректификационной колонны путем воздей- [c.277]

Зависимость между количеством флегмы, числом тарелок и расходом греющего пара. Между количеством жидкости стекающей вниз 1 0 колонне, числом тарелок и расходом греющего пара существует определеиная функциональная зависимость. Расход греющего пара, а следовательно, и стоимость перегонки будет тем меньше, чем меньше количество флегмы из дефлегматора будет стекать обратно в колонну стоимость же оборудования будет тем меньше, чем меньшим будет число тарелок в колонне. Практически необходимо подбирать такие условия, чтобы общие затраты на нагрев и оборудование колонны были минимальными, что сводится к выбору соответствующего количества флегмы. [c.527]

Во-вторых, от диаметра и высоты колонны, так как скорость паров в колонне не может превышать определенного предела, а именно в вакуумных колоннах в свободном сечении с насадкой, в зависимости от величины насадки от 0,5 до 2,0 лг/сж, а в колпачковых — от 0,75 до 1,5 м/сек— в зависимости от плотности паров. Таким образом колонна с одним и те.м же диаметром на продукте, который ректифицируется с большей флегмой (близкие точки кипения), будет иметь меньшую производительность, и наоборот. Высота колонны на производительность влияет в том отношении, что при повышении колонны уменьшается ф.тегмовое число, поэтому высокая колонна с тем же диаметром, что и низкая, будет давать в единицу времени большее количество дестиллата. [c.259]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология