Адиабатные насыщенного пара

Результаты решения этого примера схематически изображены на рис. 27, на котором показаны также кривые адиабатного сжатия ОВ) и адиабатного расширения (0i4) насыщенного пара. Из рис. 27 видно, что если адиабатное сжатие паров бензола (в интервале 72—267 °С) приводит к его увлажнению, то адиабатное сжатие паров воды вызывает ее перегрев. [c.139]

Из приведенных рассуждений следует, что если сухой насыщенный пар в той области, где Сравн > О, подвергнуть адиабатному сжатию (строго говоря, бесконечно малому), то он будет конденсироваться, а при адиабатном расширении — перегреваться если же Сравн < О, то при адиабатном расширении сухой насыщенный пар будет конденсироваться, а при адиабатном сжатии — перегреваться если же, наконец, С авн = О, то как при адиабатном расширении, так и при адиабатном сжатии пар будет оставаться насыщенным. [c.207]

Значительно более выгодны.. щ и удобными по сравнению с воздушными являются паровые компрессионные установки, позволяющие в области насыщенного пара приблизить холодильный цикл к обратному циклу Карно (рис. 6.12). Насыщенный пар низкокипящей жидкости (хладагента) всасывается компрессором и адиабатно сжимается до давления конденсации pj с за-фатой работы /ц (процесс 1-2). После компрессора сжатый пар поступает в конденсатор, где при постоянном давлении pj вследствие отнятия у пара теплоты q охлаждающей водой (процесс [c.169]

Применение насыщенного пара приводит к его значительному увлажнению в конце расширения. При адиабатном расширении насыщенного пара с абсолютным давлением рх = 1 Мн/м (10 ат) до давления Р2 = 0,1 Мн/м (1 ат) влажность пара достигает 13%, а при вероятном политропном расширении влажность все же остается в пределах 8—10%. Это обстоятельство в формуле, характеризующей размер капли, отражается только увеличением плотности пара, благоприятно влияющим на уменьшение размера капли. Уменьшение же скорости капель в потоке пара и неблагоприятное влияние влаги на процесс сгорания формула не отражает. При перегреве пара того же давления перед форсункой до температуры tl = 350° С он в конце расширения еще останется сухим. [c.68]

Поток ПГ при Г = 300 К и давлении 16 МПа поступает на расширение в турбодетандер ТД2, где расширяется до состояния сухого насыщенного пара при р = 0,15 МПа. При этом адиабатный КПД детандера составляет 73 %. В этом состоянии ПГ поступает в теплообменник нагрузки Т04, где [c.355]

При отсутствии под рукой диаграммы для аммиака можно приблизительно определить температуру 1 в конце адиабатного сжатия в компрессоре в интервале температур кипения и конденсации t (в случае всасывания сухого насыщенного пара), по эмпирической формуле [c.495]

Высокая температура пара на выходе из компрессора не всегда может быть результатом ненормальной работы установки. Так, в летнее время при относительно высокой температуре конденсации и низкой температуре кипения аммиачный компрессор даже теоретически должен работать с высоким перегревом на нагнетании (например, при = —30° С и / = 22° С температура в конце адиабатного сжатия пара, поступившего в компрессор в сухом насыщенном состоянии, равна 127° С) это явление несомненно нежелательное, но независящее от состояния оборудования. [c.501]

В летнее время при относительно высокой температуре конденсации и низкой температуре кипения аммиачный одноступенчатый компрессор неизбежно будет работать с высокой температурой нагнетания (например, при /о = —28° С, = 36° С температура в конце адиабатного сжатия пара, поступившего в компрессор в сухом насыщенном состоянии, будет более 150° С). Поэтому работа с одноступенчатым сжатием при низких температурах кипе- [c.484]

И адиабатного расширения ОА) насыщенного пара. Из рис. 27 наглядно видно, что если адиабатное сжатие паров бензола (в интервале 72 + 267° С) приводит к его увлажнению, то адиабатное сжатие водяного пара вызывает перегрев его. [c.150]

При отсутствии под рукой тепловой диаграммы для аммиака МОЖНО , приблизительно определить температуру нагнетания 2 в конце адиабатного сжатия (в случае всасывания сухого насыщенного пара) по эмпирической зависимости [c.534]

Из приведенных рассуждений следует, что если сухой насыщенный пар, для которого С авя. > О, подвергнуть обратимому адиабатному сжатию (строго говоря, бесконечно малому), то он будет конденсироваться, а при адиабатном расширении — перегреваться если же Сравн, [c.214]

Далее процесс сушки протекает в так называемом периоде постоянной скорости сушки, который характеризуется тем, что на поверхности испарения парциальное давление паров жидкости равно или близко давлению насыщенных паров этой жидкости, и интенсивность испарения не зависит от влажности частицы. Интенсивность испарения в этом периоде будет зависеть в основном от внешних условий тепло- и массообмена (температура и влажность среды и аэродинамические условия обтекания частицы). Перемещение же влаги внутри частицы не лимитирует интенсивности испарения. Температура частицы будет близка температуре адиабатного испарения чистой жидкости. Давление паров жидкости на поверхности испарения в периоде постоянной скорости сушки бывает различным в зависимости от высушиваемого раствора. [c.133]

Смысл этого равенства заключается в том, что в двухфазных равновесных системах зависимость между температурой и давлением одинакова как в адиабатном процессе, так и в изохорическом другими словами, одно и то же смещение равновесия может быть вызвано механическим воздействием (изменением р) или термическим воздействием (изменением Т). В случае системы из жидкости и насыщенного пара адиабатное сжатие, т. е. увеличение внешнего давления, вызывает повышение температуры в связи с выделением теплоты при конденсации части пара при изохорическом нагревании давление пара возрастает в связи с возрастанием внутренней энергии пара и кроме того полученная системой теплота вызывает испарение части жидкости и тем самым в большей степени увеличивает давление пара. [c.52]

И те же процессы подвода и отвода тепла можно относить также и к источникам. В этом случае изменится только направление процессов. Наиболее просто осуществляется цикл Карно, если рабочее тело находится в области влажного пара. При этом положение точки 1 должно быть таким, чтобы в конце адиабатного сжатия в компрессоре получался насыщенный пар. Точка 4 должна соответствовать концу процесса расширения влажного пара или насыщенной жидкости. [c.13]

Формула (IV—129) показывает, что степень обратимости цикла с сухим насыщенным паром ТГ) будет больше, чем в рассматриваемом регенеративном цикле с адиабатным сжатием, если соблюдается следующее неравенство [c.166]

Сжимая пары в компрессоре в адиабатном процессе 1—а до температуры, превышающей Т окружающей среды на бесконечно малую величину, и затем осуществляя дальнейшее сжатие в бесконечно большом числе компрессоров с промежуточным охлаждением водой, можно приблизить цикл к обратимому —3—4—5. Такая система работы исчерпывала бы результаты термодинамического анализа рассматриваемого цикла, если бы рабочим телом в нем был бы газ. Однако в паровой холодильной машине, используя промежуточный отбор жидкости в каждой из ступеней, можно осуществить цикл со сжатием сухого насыщенного пара. [c.211]

Сравним различные системы двухступенчатого сжатия между собой.Теоретический анализ приводит к выводу о преимуществах системы с полным промежуточным охлаждением перед неполным в том случае, когда цикл со сжатием сухого насыщенного пара оказывается в соответствии с неравенством (IV— 130 а) целесообразнее цикла со всасыванием перегретых паров при адиабатном сжатии. Сопоставление холодильных коэффициентов позволяет доказать это положение на примере рассматриваемых систем. [c.214]

На рис. 102 изображен цикл с дозарядкой в г—р диаграмме. Соответствующие состояния отмечены здесь теми же цифровыми обозначениями, как и на рис. 101, б. Насыщенный пар состояния 1 смешивается с насыщенным паром 5, в результате чего образуется пар состояния Ь затем происходит адиабатное сжатие по линии Ь—4, конденсация в процессе 4—5, дросселирование 5—5, отделение насыщенного пара от жидкости и, наконец, кипение 6—3 в испарителе высокого давления и 6 —1 в испарителе низкого давления. [c.230]

Для пара конечная температура легко находится по s — -диаграмме. Минимальная ее величина 99 °С соответствует температуре насыщенного пара при атмосферном давлении (1 ата). При адиабатном же расширении холодного воздуха или газа (метана) их конечная температура может быть очень низкой (соответственно —125 и —108 °С) при расширении от Ро = 10 ати н t = 20°С (рис. 13—5, а). [c.333]

Использование в (5.45) показателя адиабаты перегретого, а не сухого насыщенного пара объясняется тем, что при обычном адиабатном расширении пара в сопле состояние сухого насыщенного пара в критическом сечении сопла может быть получено только в том случае, когда перед соплом пар находился в перегретом состоянии.- Поскольку в данном случае используются те же расчетные зависимости для определения критической скорости, показатель адиабаты должен относиться к состоянию пара на участке его докритического расшире- ния, т. е. к перегретому пару. [c.198]

Теоретический цикл одноступенчатой паровой компрессионной холодильной машины в координатах TS и р1 (рис. И) характеризуется засасыванием из испарителя в компрессор сухого насыщенного пара и адиабатным одноступенчатым сжатием (/—2—адиабата), охлаждением (2—а—изобара) и конденсацией пара в конденсаторе (а—3 — изобара и изотерма) при температуре I и давлении р, переохлаждением холодильного агента в переохладителе 3—3 — изобара), дросселированием его в регулирующем вентиле 3 — 4 ) и испарением холодильного агента в испарителе 4 —1— изобара и изотерма), при температуре и давлении ро. [c.27]

Конденсация насыщенного водяного пара при адиабатном расширении является одной из причин того, что барометрическое давление в дождливую погоду падает. [c.139]

В области перегретого пара точка D указывает давление P и энтальпию Я5. При изобарном охлаждении такого пара (перемещение вдоль изобары Pi) изменение непрерывно до точки Я, где пар становится насыщенным, и левее точки В начнется выделение жидкости ( точка росы ). При отнятии теплоты состав системы изменяется ко горизонтали ЕР до точки F и вместо пара появится жидкость (100%). Когда система М расширяется без теплообмена (адиабатно) и обратимо, то путь изменения изобразится вертикальной линией. Если расширение продолжается [c.160]

Решение. По Л5-диафамме для начальных параметров пара р и энтальпия Л = 3386 кДж/кг в конце адиабатного расширения до Р2 = 0,04 МПа Л2 = 2006 кДж/кг. По таблицам насыщенного пара (Приложение 17) при рз = 0,004 МПа находим = 121,42кДж/кг. [c.162]

Необходимая для И. теплота м. б. подведена к своб. пов-сти от испаряющейся жидкости (тв. тела) и извне (от газообразной фазы, от ограничивающих жидкость или тв. тело стенок). Если к конденсиров. фазе извне подводится меньше теплоты, чем затрачивается на И., то происходит ее охлаждение, если больше — нагревание. В технике и природе часто происходит И. в парогазовую среду. При этом, если газ не насыщен паром, возникает поток в-ва, всегда направленный от пов-сти жидкости в газовую среду. Поток теплоты при этом м. б. направлен как от жидкости в парогазовую среду, так и наоборот. Направление потока в газообразной среде зависит от того, больше или меньше т-ра пов-сти И. т-ры парогазовой среды вне конденсиров. фазы. И., при к-ром вся теплота передается жидкости или тв. телу только от парогазовой смеси и полностью затрачивается на И., наз. адиабатным. Т-ра жидкости, соответствующая адиабатному И., наз. т-рой адиабатного И. или т-рой мокрого термометра. Интенсивность И. характеризуется плотностью потока массы пара j [в кг/(м -с)], причем j = 3 ДС, где ДС = Сп — Сг — движущая сила процесса, С и Сг — конц. пара испаряющегося в-ва на нов сти раздела фаз и в объеме газовой фазы соотв. (в кг/м ), р — коэф. массоотдачи (в м/с), зависящий от условий взаимод. пов-сти испаряющегося в-ва с газовой фазой (скорости относит, движения, физ. св-в в-ва и газа, состояния пов-сти). фИсаченко В. П., Осипова В. А., С у к о м е л [c.228]

Рассмотрим слой твердой массы, через который проходит газ с влажностью при скорости кг сухого газа/ж -ч. Максимальная скорость сушки 1У акс будвт В ТОМ случав, если газ при выходе из аппарата насыщен парами жидкости при температуре адиабатного насьпцения и имеет, следовательно, влажность Удя [c.537]

Интенсивность теплообмена в испарителях с принудительной циркуляцией увеличивают, повышая скорость движения воды с помощью насоса. В описанных в литературе адиабатных испарителях с мгновенным вскипание нагретая соленая вода насосом вбрызгивается в камеру и там испаряется. Давление в камере ниже, чем давление насыщения пара при температуре-поступающей воды. Гигроскопические испарители работают при атмосферном давлении, и пар, образующийся при вскипании разбрызгиваемой насосом> воды, переносится в конденсатор потоком циркулирующего в системе воздуха. В термодиффузионных испарителях на горизонтальной оси укреплены диски из материалов с высокой теплопроводностью. Они вращаются со скоростью 50—60 об/мин, проходя в нижней части испарителя через нагретую испаряемую воду, а в верхней — между плоскими охлаждаемыми изнутри конденсаторами. Пар, конденсируясь на их поверхности, отдает тепло циркулирующей в системе соленой воде. Применение в соответствующих конструкциях испарителей для передачи тепла гидрофобных теплоносителей (парафина, минеральных масел и др.) позволяет осуществлять глубокое упаривание соленой воды без затруднений, вызываемых накипеобразованием. [c.677]

Подставляя сюда вместо 2конд выражение (6.11) или (6.12), (6.13), получаем три равноценные формулы Нернста для логарифма давления насыщенного пара. Обычно при этом отбрасывают член, содержащий КОНД так как он при не слишком больших давлениях весьма мал сравнительно с другими членами = и + ри), где, если обратиться к рис. 15, есть энергия адиабатного сжатия кристалла от до 0). Итак, [c.195]

Наблюдение за температурой перегрева пара на нагнетатель-, ной стороне помогает правильно оценивать условия работы хо- лодильной установки. Высокая температура пара на выходе из > компрессора не всегда может быть результатом ненормальной ра- боты установки. Так, в летнее время при относительно высокой температуре онденсации и низкой температуре кипения аммиачный Ъдноступенчатый компрессор работает с высокой температурой нагнетания (например, при I = —28° С й < = 36° С температура в конце адиабатного сжатия пара, поступившего в компрессор в сухом насыщенном состоянии, становится более 150° С) это явление несомненно нежелательное, но не зависит от Состояния обо-рудования. [c.544]

Другие вещества, например многие углеводороды, имеют положительную теплоемкость насыщенного пара, по крайней мере в некоторых областях, и это приводит к противоположному, по сравнению с водяным паром, поведению при их сжатии и расширении. Типичная диаграмма 5—Т для такого вещества схематично показана на рнс. 40. АВ указывает путь адиабатного расширения или сжатия и пoкiaзывaeт, что перегретый пар при сжатии становится влажным, что как раз противоположно поведению водяного пара . [c.310]

При неизменных параметрах воздуха (t = onst p — onst) количество воды, испаряющейся с 1 м2 поверхности материала за 1 ч, постоянно и не зависит от влажности материала. Этот период называют периодом постоянной скорости сушки. Следовательно, в этот период давление паров испаряющейся жидкости над поверхностью материала равно давлению насыщенных паров жидкости при температуре материала. Она равна температуре адиабатного испарения жидкости с соответствующими поправками на влияние растворенных веществ. [c.61]

Во МНОГИХ случаях работы холодильных машин неравенство (IV—130а) соблюдается для разных рабочих тел, однако вблизи критической точки или ири очень большой разности температур Т—Тц это неравенство меняет знак, и цикл со сжатием сухого насыщенного пара термодинамически менее совер-UJ нeн, чем регенеративный цикл с адиабатным сжатием. [c.167]

В системе с неполным промежуточным охлаждением пар (состояние 3 ) после холодильника, перед всасыванием компрессором второй ступени (состояние <3 ), смешивается с паром (состояние 3), отделенным в промежуточном сосуде (С . Таким образом, компрессор второй ступени адиабатно сжимает пар в процессе5"—4". В системе с полным промежуточным охлаждением пар в насыщенном состоянии 3 засасывается компрессором из промежуточного сосуда, и процесс сжатия характеризуется адиабатой 3—4. В этом случае поток пара, вы.кодящий из промежуточного сосуда, состоит из трех частей пара, образующегося в испарителе—отделенного после первого дросселирования—0 и О — полученного в результате полного промежуточного охлаждения. В системе с двумя испарителями к этому потоку добавляется еще четвертая часть составляющая количество пара, образующегося во втором испарителе. [c.214]

Коэффициент т)2 = Вт/ сд учитывает потери в теоретическом цикле. В качестве простейшего теоретического цикла парокомпрес-сионной машины принимают одноступенчатый цикл (рис. I—2, в) с адиабатным сжатием сухого насыщенного пара и с дросселированием жидкости в состоянии насыщения (иногда этот цикл называют эталонным [33]). Значение коэффициента т)2, учитывающего потери при дросселировании и потери от перегрева сжатого пара выше температуры конден-. сации, зависит от свойств выбранного холодильного агента. [c.5]