Модуль упругости коэффициента формы

По сравнению с металлами у пластмасс коэффициент термического расширения в 8—15 раз больше, коэффициент теплопроводности в 200—400 раз меньше, модуль упругости в 10—20 раз ниже. Кроме того, пластмассы имеют склонность к ползучести при действии постоянной нагрузки и способность поглощать влагу до 12%. С учетом этих свойств пластмассовые вкладыши конструируются в виде втулок с разрезами различной формы. Разрезы и пустоты позволяют уменьшить влияние свойств пластмасс на работоспособность вкладыша. [c.64]

Коэффициент Ё, называемый модулем упругости, характеризует жесткость теда. При напряжениях, превышающих так называемый предел упругости Ри (стр. 260), пропорциональность нарушается происходит либо разрушение структуры, характерное для хрупких тел, предел прочности которых Рт близок к пределу упругости, либо возникают остаточные (пластические) деформации, не исчезающие после снятия нагрузки. Те-л-а, обнаруживающие остаточную деформацию при напряжениях, превышающих предел упругости, называются пластичными телами. Одним из видов остаточной деформации является течение, характерное для вязких жидкостей, при котором величина деформации непрерывно увеличивается при постоянно действующем напряжении. Вязким называется тело, изменяющее форму при любом, сколь угодно малом напряжении (Рй = 0). Идеально вязкие тела — жидкости — подчиняются закону Ньютона, согласно которому градиент скорости сдвига или, иначе говоря, скорость относительной деформации сдвига пропорциональна приложенному напряжению [c.255]

К основным физико-механическим свойствам материалов, определяемым акустическими методами, относят упругие (модуль нормальной упругости, модуль сдвига, коэффициент Пуассона) прочностные (прочность при растяжении, сжатии, изгибе, кручении, срезе и др.) технологические (плотность, пластичность, влажность, содержание отдельных компонентов, гранулометрический состав и др.) структурные (анизотропия материала, кристалличность или аморфность, размеры кристаллов, упорядоченность кристаллической решетки) размеры, форма и содержание включений, например графитных включений в чугуне глубина поверхностной закалки и ряд других. [c.732]

Знаменатели принято называть жесткостью по отношению к изгибу, кручению, растяжению, сдвигу. В них входят Е — модуль упругости / = (n/64)(di —di) — осевой момент инерции d , da — наружный и внутренний диаметры трубы G = /[2(l+v)] — модуль сдвига V—коэффициент Пуассона /о = 2/ — полярный момент инерции R — радиус криволинейного участка кф=2 — коэффициент формы трубы [35] fer — коэффициент гибкости криволинейной трубы. Определение kr подробно рассмотрено в литературе [34—36]. [c.32]

Методика измерений. Модуль упругости и модуль сдвига полимерных материалов определяли по собственной частоте свободных колебаний, регистрируемых при помощи проволочных датчиков сопротивлений [7]. Применяли константановые датчики с базой 10 мм и сопротивлением 150 ом, с коэффициентом тензочувствительности около 2. Принципиальная схема установки изображена на рис. 1. Для определения модуля сдвига использовали крутильный маятник. На образец полимера, выполненный в форме стержня диаметром 2—3 мм и длиной 35—40 мм, вблизи закрепленного конца наклеивали датчик нод углом 45° к оси образца. [c.375]

В этом обобщенном уравнении константа А является функцией нескольких факторов, таких как коэффициент Пуассона полимера и формы частиц наполнителя, в то время как в выражение для константы В входят только модули упругости наполнителя Ef и полимера Ер [c.384]

В рамках методов, развиваемых в статистической механике материалов, имеется возможность учесть анизотропию компонентов, форму и неоднородность свойств волокон. Однако влияние перечисленных факторов на упругие свойства стеклопластиков несущественно. Так, при коэффициенте вариации упругих свойств стеклянных волокон до 10% поправка к модулям упругости стеклопластика, обусловленная неоднородностью арматуры, не превышает 2%. В то же время эти факторы могут в значительной мере влиять на прочность материала. [c.219]

Обсуждаемая модель представляется в виде сферической частицы, изотропной по своим механическим и оптическим свойствам. Вещество частицы характеризуется сдвиговым модулем упругости д и коэффициентом вязкости т]. Практически такая модель может быть реализована различными способами. Так, например, это может быть капля жидкости, взвешенная в среде растворителя, с которым она не смешивается. При этом упругость формы такой частицы обусловлена ее поверхностным натяжением. В качестве другого примера упруго-вязкой модели может рассматриваться цепная макромолекула гибкого полимера в растворе. Более подробно физический смысл величин ц и т) для этого случая будет обсужден позднее. [c.524]

Термическая устойчивость стекла как материала зависит от ряда физических свойств его коэффициента термического расширения, модуля упругости, предела прочности при растяжении и т. д. Термическая устойчивость изделия зависит от крупности и формы, толщины и равномерности стенок, от способа выработки. [c.10]

Качество соединения зависит также от коэффициента а (макроскопический фактор концентрации напряжения), который не должен намного превышать 1. Это означает, что реологические свойства субстрата и клея должны быть приблизительно одинаковыми. Если мы не можем подобрать субстрат и клей с требуемыми реологическими свойствами, то повлиять на фактор а можно с помощью подходящего промежуточного слоя — адгезионного грунта. Модуль упругости адгезионного грунта должен быть средним между модулями клея и субстрата. Другой возможностью является изменение геометрической формы соединения (коэффициента формы соединения). [c.32]

Роторы фильтрующих центрифуг представляют собой перфорпроваипые оболочки цилиндрической или конической формы. Наличие перфорации существенно изменяет закон распределения напряжений, обусловливая концентрацию их у отверстий и снижая жесткость оболочек по сравнению с жесткостью сплошных оболочек. В соответствии с ОСТ 26-01-1271—81 перфорированные и конические элементы роторов центрифуг рекомендуются рассчитывать как эквивалентные сплошные элементы, имеющие приведенные физические характеристики — плотность, модуль упругости, коэффициент поперечной деформации. Методпка расчета применима для элементов из пластичных материалов и элементов с перфорированными отверстиями малого параметра r l Rs) < 0,02 (здесь г — радиус отверстия R — радиус средней поверхности элемента ротора s — толщина степки элемента) при степени перфорации с == FJF 0,2 (здесь — плошадь всех отверстий перфорированного элемента F — площадь срединной поверхности сплошного элемента). [c.301]

Различные возможности для деформаций у сопрягаемых элементов, являющиеся причиной появления краевых нагрузок по контуру сопряжения, могут быть вызваны 1) заделкой края оболочки (рис. 14.15) 2) изменением I еометрических размеров (формы) оболочки при переходе от одного сечения к другому (рис. 14.16) 3) изменением нагрузки при переходе от одного сечения к другому (рис. 14.17) 4) изменением свойств материала (модуля упругости, коэффициента линейного расширения, коэффициента Пуассона [Х и др.) при переходе 01 одного сечения к другому (рис. 14.18). [c.480]

Графит является одним из наиболее термостойких материалов ввиду сравнительно большой прочности при высоких температурах, малых модуля упругости и коэффициента теплового расширения в сочетании с высокой теплопроводностью. Термопрочность, как и прочность при силовом нагружении, является сложной характеристикой, зависящей от природы материала, размеров и формы испытуемого тела, условий внешнего воздействия. Поэтому, учитывая сложность точного расчета термических напряжений в реальных телах, стремятся выбирать критерии, которые могли бы служить мерой термостойкости материала. [c.111]

Наиболее существенные источники пофешностей измерения — температурные деформации, погрешности базирования, субъективные особенности оператора, колебания измерительного усилия. Существенное влияние температурных деформаций обусловлено высоким температурным коэффициентом а инейного расширения пластмасс, погрешности базирования — относительно большими отклонениями формы деталей, колебания измерительных усилий — низким модулей упругости пластмасс, малой жест- [c.46]

Данные для полиэтилена низкой плотности приведены на рис. 10.20, б. Следует отметить, что полученная форма уравнения для двулучепреломления не учитывает различий в свойствах структурных элементов полимера (например, кристаллических и разупорядоченных областей). Учитывая это, применим составную модель для описания механической анизотропии таким же образом, как это было сделано в разделе 10.5. Тогда для коэффициентов податливости sii, si21 4з) 4, sig и модулей упругости il) i2) < ia, С33 и 4 частично ориентированного полимера нолу-чим следующие уравнения [c.237]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), — пределы текучести ао, , прочности, длительной прочности и ползучести o f. Наряду с этими характеристиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 6 и сужение ударная вязкость й , предел выносливости , твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

А. Г. Белкиным, Л. П. Ни, В. Д. Пономаревым, Е. А. Гала-бутской предложены уравнения фильтрования, учитывающие зависимость удельного сопротивления от пористости и диаметра частиц осадков, получаемых при ф ильтровании различных суспензий. Т. А. Малиновской. исследована зависимость ско рости фильтрования от структуры осадка. Проф. Г. М. Знаменский предложил раскрыть сущность удельного сопротивления через структурные характеристики слоя диаметр капилляров, форму поперечного сечения капилляров, число капилляров, приходящееся на 1 площади фильтра, коэффициент, характеризующий криволинейность капилляров, коэффициент, зависящий от взаимного расположения частиц в слое и др. Г. М. Знаменским предложены уравнения фильтрования, н которых диаметр частиц, модуль упругости при сдвиге для деформирующихся частиц, отнесенный к единице вязкости, структурное сопротивление осадка и другие параметры подлежат экспериментальному определению. Теория фильтрования Г. М. Знаменского наиболее полно отражает количественную зависимость между факторами, определяющими процесс фильтрования, но для практического пользования она очень сложна. [c.18]

Для этой формы кремния твердость по шкале Мооса равна 6,5, по Бриннелю — 240 кг мм , микротвердость равна 1808 кг1мм , (микротвердость алмаза — 8000 кг/мм ). Предел прочности при сжатии 947 кг/см . Модуль упругости 149519 кг мм [544]. Коэффициент сжимаемости р = 0,325-10- см кг. Теплопроводность поликристаллического кремния при комнатной температуре 0,20 кал см-сек-град. Теплопроводность монокристаллов кремния изучалась Холлом и Гиболлом [372], а также Уайтом и Вудсом [692], которые нашли величину 0 для кремния, равную 790° К-Средний коэффициент линейного теплового расширения (18—1000°) а=3,72-10- [c.9]

Интерферограммы слоя смазки при нормальном сближении сферической поверхности резины и стеклянной пластины [2] показаны на рис. 11.4. В качестве смазки применялся диметилсиликон с коэффициентом преломления 1,40 и абсолютной вязкостью 10 сП. Нагрузка составляла 0,05 II (5 гс), радиус кривизны резиновой поверхности 2 см, модуль упругости 0,60 МПа. На рисунке ясно видно изменение формы кривой со временем. Соответствующие профили резиновых поверхностей и их расстояние от нижней поверхности показаны в правой части рис. 11.4. При малых скоростях сдвига можно считать, что диметилсиликон ведет себя как ньютоновская жидкость. Использование этой жидкости в качестве объекта испытания было вызвано ее особенностями [c.250]

На рис. П. 15 приведены зависимости модуля упругости от степени экструзионной вытяжки образцов. Очевидно, что увеличение модуля упругости связано с двумя различными механизмами преобразования структуры. На это указывают две различные формы кривых. Модуль упругости быстро возрастает до тех пор, пока не произойдет деформационное отверждение материала, о чем свидетельствует быстрое увеличение кажущейся продольной вязкости [12]. При соответствующей этому моменту характерной экструзионной степени вытяжки коэффициент растяжения волокна становится отрицательным, а температура плавления, ориентация аморфной и кристаллической фаз и двойное лучепреломление достигают предельных значений. Как показали Халпин и Кардос [73], значение модуля упругости должно приближаться к верхнему пределу, вычисляемому как [c.79]

Давления набухания дауэкс-50 с 8% ДВБ вычисляются [14] по уравнению П (атм) = 1,23 (У —192), где — объем в мл, занимаемый 1 г-экв набухшей смолы. Результаты Глюкауфа для смолы, содержащей около 10% ДВБ можно представить в виде П 1,97 (У — 197). Соответствующее уравнение состояния для дауэкс-1 с 6% ДВБ П = 0,855 (У —287). Коэффициент представляет собой объемный модуль упругости смолы. Постоянный член — гипотетический объем нерастянутой смолы он несколько меньше объема сухой смолы, но практически совпадает с объемом высушенной ТГформы [22], наибоее компактной из всех известных форм дауэкс-50. [c.119]

Если коэффициенты поперечного сжатия не равны друг другу, но модуль уг]ругостн дисперсной фазы намного больше модуля упругости матрицы, а дисперсная фаза состоит из частиц сферической формы, то [c.33]

Модуль продольной упругости Есж. к конструкционно связанной резины, привулканизованной к металлическим пластинам, принимается зависимым от коэффициента формы Ф и от твердости резины (рис. 9.10). [c.253]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль упругости коэффициента формы: [c.55] [c.35] [c.156] [c.435] [c.188] [c.13] [c.122] [c.188] [c.171] [c.805] [c.42] [c.78] [c.476] [c.549] [c.588] [c.238] [c.36] [c.326] [c.158] [c.258] [c.11] [c.115] [c.130] [c.158]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология