Жидкость высоте аппарата

Укажем также еще один нестационарно работающий элемент процесса, характерный для химической промышленности. Обычно нестационарно работает каждый двухфазный элемент процесса, в котором одна фаза течет через аппарат (конвективный поток), а вторая находится в неподвижном состоянии. Схема такого элемента процесса приведена на рис. 10-2. Примером может служить адсорбер с неподвижным слоем адсорбента. В аппарат колонного типа поступает поток, содержащий адсорбтив. Адсорбционное равновесие наступает медленно, причем в объеме аппарата можно различить два отдельных участка. Адсорбция начинается вблизи от входа потока, и здесь достигается равновесие между адсорбентом и потоком. На отдаленном от входа участке аппарата поток освобождается от адсорбтива (инертный газ или жидкость). Эти два участка связаны переходной зоной — так называемым фронтом адсорбции , в котором происходит резкое изменение концентрации адсорбтива она быстро уменьшается от входного значения со до нуля. Фронт адсорбции перемещается в адсорбере с определенной скоростью и доходит за определенный промежуток времени i до точки выхода потока из аппарата. Частное от деления высоты аппарата Ь на продолжительность прохождения i определяет скорость распространения фронта адсорбции [c.301]

Одно колено манометра (вакуумметра) трубкой соединено с трубопроводом или аппаратом, в котором измеряется давление или вакуум, второе колено сообщается с атмосферой. Под действием давления (разрежения) среды рабочая жидкость в одном колене опускается, а в другом поднимается до уравновешивания измеряемого давления (вакуума) высотой столба жидкости. Высоту уравновешивающего столба рабочей жидкости определяют сложением высоты опускания жидкости в первом колене с высотой подъема жидкости во втором колене от первоначального нулевого положения жидкости в обоих коленах. Зная удельный вес рабочей жидкости и высоту уравновешивающего столба, определяют величину давления (вакуума) в трубопроводе или аппарате. [c.42]

Лопастные мешалки применяют для смешивания жидкостей, растворения твердых тел, получения суспензий и т. д. При большой высоте аппарата, когда она значительно превышает диаметр, или при вязкой жидкости мешалки на валу устанавливают в два, три яруса и более. В промышленности можно использовать эмалированные мешалки, которые устанавливают как в гладкостенных аппаратах, так и в аппаратах с отражательными перегородками. Мешалка состоит из вала и полых лопастей, приваренных к валу и покрытых стеклоэмалью. Используют двух- и трехлопастные мешалки (рис. 9.2) с высотой лопасти h. [c.268]

Одноколонные системы с промежуточным подводом и отводом тепла, в том числе и разрезные колонны, позволяют переносить тепловые нагрузки на более выгодный энергетический уровень, тем самым увеличивается коэффициент использования тепла по установке в целом. Кроме того, при промежуточных подводе и отводе тепла выравниваются и уменьшаются нагрузки по пару и жидкости по высоте аппарата, что позволяет уменьшать диаметр аппарата. Однако необходимое число тарелок выше промежуточных конденсаторов и холодильников и ниже промежуточных подогревателей становится большим. На практике экономически оправданным бывает применение, как правило, не более одного [c.108]

Н — высота уровня жидкости в аппарате по отнощению к высоте отверстия истечения, м. [c.234]

Насадки. По способу расположения насадки по высоте аппарата колонны подразделяют На полностью насаженные, разделенные на секции (рис. 133) и частично насаженные. Колонны с насадкой, загружаемой навалом, имеют обычно высоту слоя не более (6-f-8) О. Дальнейшее увеличение высоты слоя ограничивается тем обстоятельством, что жидкость, стекающая по беспорядочно загруженной насадке, перемещается к периферии и часть насадки остается несмоченной. Когда требуется высота слоя более (6ч-8) В, насадку в аппарате располагают отдельными, слоями (секциями). После каждого слоя жпд- О кость собирают и с помощью распределительных —Щ устройств равномерно орошают нижний слой насадки. Колонны, частично загруженные, имеют над слоем насадки значительное свободное пространство, в котором жидкость реагирует с газом в распыленном состоянии. [c.144]

В обычной колонне температура жидкой фазы по всей высоте аппарата одинакова и повышение температуры автоматически приводит к повышению температуры в газовом пространстве. Здесь же благодаря наличию разделительного устройства, перетока, организации определенного движ,ения потоков газа и жидкости и квенчингу сырьем поддерживаются разные температуры по высоте жидкой фазы в зоне реакции относительно высокая, в зоне сепарации — низкая. Регулирование температурного режима двухсекционной колонны в целом не отличается от регулирования обычной колонны, а изменение температуры по секциям достигается регулированием количества потока, перетекающего из верхней секции в нижнюю. Так, для снижения температуры в верхней секции уменьшают переток, т. е. снижают поступление в верхнюю секцию из нижней жидкой - фазы, имеющей более высокую температуру. Уровень в колонне поддерживают как обычно, изменяя подачу сырья или вывод битума. [c.77]

Для расчета мощности электродвигателя примем дополнительные условия в аппарате установлена гильза термопары и труба передавливания, тогда в уравнении (9.14) 2. = 2-1,2 = 2,4. Коэффициент высоты уровня жидкости в аппарате [c.256]

По табл. 9.4 принимаем предварительно реактор со следующими техническими данными номинальный объем v — 2 м диаметр аппарата D = 1400 мм площадь поверхности теплообмена, заключенной в рубашку, fp = 6,5 м высота уровня жидкости в аппарате = 1090 мм. [c.257]

Пример. Определить поверхность контакта фаз при выходе пузырей из одиночного отверстия по следующим данным диаметр отверстия м, высота столба жидкости в аппарате [c.17]

И—высота жидкости в аппарате, м к—высота лопасти, м. [c.268]

Часть жидкости, заполняющей аппарат, циркулирует через трубу 4, благодаря чему условия перемешивания и отстаивания могут изменяться независимо от количества жидкости, поступающей извне. Уровень тяжелой фазы можно регулировать высотой сифона. Газы удаляются через воздушник. [c.285]

На рис. 122 представлено изменение диаметра пузырей по высоте слоя жидкости в аппарате. При различных скоростях газа диаметр пузырей уменьшается более заметно, чем с изменением высоты слоя жидкости. [c.269]

Важным параметром, определяющим работу ректификационных колонн в области предельных нагрузок, является унос жидкости паром с тарелок. Обычно унос учитывается в виде степенной функции от скорости пара. При этом показатель степени порядка трех. Наиболее существенно унос жидкости сказывается при расчетах разделения смесей с большим диапазоном температур кипения компонентов. При этом еще более резко изменяется величина уноса по высоте аппарата, что значительно снижает разделительную способность отдельных участков колонны. [c.303]

Большинство аппаратов подобного типа состоит из установленных на вертикальном валу конусов, между которыми расположены неподвижные перегородки сочетание этих элементов образует лабиринтный канал по высоте аппарата. Жидкость с перегородки стекает на верхний вращающийся конус, разбрызгивается им и по стенкам аппарата поступает на следующий конус. Пар контактирует с жидкостью, проходя вверх через кольцевые зазоры между вращающимися конусами и перегородками. [c.472]

Численное значение коэффициента К зависит от многих факторов, которые формально не учтены -уравнениями (турбулентность потока, пенообразование, пульсация, вынос жидкости в верхнюю секцию сепаратора, наличие твердых частиц в газе, высота аппарата, изменение соотношения газа и жидкости в исходном потоке, необходимая степень сепарации и т. д.). Для вертикальных сепараторов К равно 0,06—0,35, для горизонтальных — 0,4—0,5. [c.88]

Если в сепараторе улавливается жидкость, которая может причинить вред установкам, находящимся на потоке после сепаратора (например, ингибиторы коррозии, амины, компрессорные масла и др.), то более длинная сепара-ционная секция — дополнительная гарантия нормальной работы этих установок. Иа показатели работы сепаратора влияют следующие факторы размер капель жидкости, скорость потока, концентрация капель в газе и высота аппарата. [c.88]

На рис. 9.20 приведена зависимость tg у от отношения dJD, для жидкостей различной вязкости. Характер изменения отношения vjv = tg 7 ио высоте аппарата показан на рис. 9.21. [c.281]

Однако, как показал системный анализ структуры парожидкостных потоков во всем объеме аппарата, снабженного тарелками с переливом, следует особое внимание уделить направлению движения жидкости на смежных по высоте аппарата тарелках. [c.185]

Лучше всего сопоставлять линейные скорости движения нефти в межэлектродном пространстве электродегидраторов, где происходит отделение основной массы воды. Для удобства расчета условно принимаем, что вся поступающая в аппарат жидкость движется вверх с одинаковой скоростью по веемую поперечному сечению. Такую условную среднюю линейную скорость движения нефти в электродегидраторе можно найти, разделив его производительность на площадь горизонтального сечения аппарата в зоне между электродами, т. е. примерно на половине высоты аппарата. Поперечное сечение вертикального электродегидратора одинаково по всей высоте, а у горизонтального и, особенно, у шарового оно значительно меняется, приобретая самое большое значение в экваториальной плоскости. Поэтому скорость движения жидкости в экваториальной плоскости аппарата минимальная. [c.68]

Для аппаратов, не имеющих сливного порога и работающих при свободном сливе жидкости, высота исходного слоя жидкости полностью определяется интенсивностью потока (см. рис. 4, а). При наличии сливного порога и свободном сливе газожидкостной смеси (см. рис, 4, б) feo определяется интенсивностью потока i и высотой порога fe,- но также не зависит от высоты сливного отверстия fe (или площади сечения внутреннего перелива). В пенных аппаратах, работающих с подпором пены в переливном устройстве (см. рис. 4, в), feo зависит также от высоты напора Я , необходимой для преодоления сопротивления сливного отверстия и находящегося за ним переливного устройства (т. е. преодоления подпора). Снижение feo при наличии утечки жидкости через отверстия решетки или уноса её брызг с газом следует учитывать отдельно [234, 247, 248]. [c.50]

Все факторы, определяющие высоту пены, влияют и на степень пылеулавливания [232, 307]. Таким образом, показатели очистки газа от пыли зависят от скорости газа в полном сечении аппарата, интенсивности потока жидкости и высоты порога (для аппаратов с переливами) и плотности орошения (расхода) жидкости (для аппаратов с полной протечкой). Степень пылеулавливания зависит также от концентрации и дисперсности пыли в газе [237] большое [c.169]

Общее количество теплоты, отданное газом при его охлаждении, определяют в зависимости от условий охлаждения газа. Если конечная температура газа р к превышает температуру мокрого термометра механизм процесса теплопередачи по высоте аппарата не изменяется и обусловлен совместно протекающими процессами тепло- и массообмена (охлаждение не насыщенного водяными парами газа и испарение жидкости). Если г к < то механизм теплопередачи протекает в две стадии сначала происходит охлаждение газа до температуры мокрого термометра и испарение жидкости, затем — охлаждение газа до заданной конечной температуры и конденсация водяного пара. Поэтому общее количество переданной теплоты, а, следовательно, и общую поверхность теплопередачи следует рассчитывать для каждой стадии. [c.208]

Для регулирования уровня жидкости в аппарате, т. е. поддержания его на одной и той же высоте, применяют поплавковый регулятор (уровнемер). На рис. 79 изображен поплавковый регулятор уровня с механической передачей. [c.129]

Продукты крекинга, входящие в камеру, представляют собой смесь жидких (более тяжелых) и парообразных (более легких) фракций. Углубление крекинга всей этой массы в целом невозможно, так как тяжелые жидкие фракции (высокомолекулярные продукты, образовавшиеся при крекировании в реакционных змеевиках печей) начнут коксоваться прежде, чем легкие термоустойчивые фракции разложатся с образованием бензина. Поэтому углубленному крекингу подвергают только легкую часть продуктов крекинга, находящуюся в парах. Для этой цели продукты крекинга из обеих печей вводят в реакционную камеру через верх ее. Жидкие тяжелые продукты уплотнения проходят камеру быстрее, чем пары, так как стекают по стенкам аппарата вниз и, подвергнувшись незначительному крекингу, выводятся с низа камеры. Пары более легких продуктов, заполнив камеру, находятся в ней дольше и подвергаются дополнительному, более глубокому крекингу, что без значительного коксообразования дает дополнительный выход бензина и повышает его октановое число. Реакционная камера заполнена парами крекируемых продуктов, а жидкость (тяжелая смолистая часть) находится в аппарате на низком уровне. Тепло продуктов крекинга, вступивших в камеру, расходуется на реакции дополнительного крекинга, и поэтому температура в камере снижается по высоте аппарата. Если продукты крекинга на входе в камеру имели температуру 500°, то на выходе из нее 470° и ниже. [c.249]

Высота столба жидкости в аппарате Н — 1700 мм, в жидкость погружена гильза термометра. [c.349]

Гидростатическая депрессия А" вызывается тем, что нижние слои жидкости в аппарате закипают при более высокой температуре, чем верхние (вследствие гидростатического давления верхних слоев). Если, например, нагревать при атмосферно.м давлении воду до температуры кипения в трубе высотой 10 м, то верхний слой воды закипит при температуре 100° С, а нижний слой, находящийся под давлением 2 ат, — при температуре —120° С. В данном случае гидростатическая депрессия изменяется по высоте трубы от 0°С (вверху) до 20° С (внизу) и в среднем составляет 10° С. Расчет гидростатической депрессии в выпарных аппаратах невозможен, так как жидкость в них (в основном в виде парожидкостной смеси) находится в движении. С повышением уровня жидкости в аппарате гидростатическая депрессия возрастает. В среднем она составляет 1—3°С. [c.480]

Учитывая гидростатическое давление столба жидкости в аппарате, принимаем потерю вакуума по высоте аппарата в каждой зоне 50 мм рт. ст. Тогда разрежение во второй зоне составит 560 — [c.442]

Распределители жидкости предназначены для равномерного распределения жидкости по поверхности насадки. Перераспре-делители жидкости обеспечивают равномерность распределения жидкости по поперечному сечению по всей высоте аппарата, При отсутствии перераспределителей первоначальное распределение жидкости достаточно быстро нарушается и большая часть ее стекает по стенкам аппарата, ухудшая контакт массо-обменивающихся фаз. [c.57]

Высокослойные барботажные колонны применяют в промышленности в качестве химических реакторов, абсорберов и др. Используют барботажные колонны диаметром порядка одногО" метра и более при отношении высоты барботажного слой к диа- метру колонны L/Z)k<7—10. Благодаря перемешиванию восходящими пузырьками газа жидкость циркулирует в вертикальном направлении, в значительной степени перемешиваясь по высоте аппарата. Это обстоятельство ограничивает применение высокослой-ных барботажных колонн для массообменных процессов. [c.195]

Мешалки обычно устанавливают по оси аппарата, однако практика показывает, что небольшой эксцентриситет при установке мешалок не сказывается сколько-нибудь существенно на качестве перемешивания. В сосудах большой емкости устанавливают не-сколько валов с мешалками, располагая их равномерно по площади аппарата. В тех случаях, когда требуется не столь интенсивное перемешивание, а лишь незначительная циркуляция жидкости в больплом -объеме, возможна установка мешалки сбоку аппарата. Если высота аппарата велика по сравнению с его диаметром, то На одЕЮМ палу устанавливают несколько мешалок (две, три, а иногда и четыре). [c.231]

В предыдущблМ разделе был рассмотрен механизм образования капель и пузырей в процессе диспергирования жидкости или газа. Однако частицы дисперсной фазы в процессе своего движения по высоте аппарата подвергаются различным воздействиям, которые приводят к изменению средних размеров частиц. В аппарате непрерывно происходят два противоположных процесса дробление дисперсной фазы и коагуляция частиц. Суммарный эффект этих процессов наряду с начальным процессом образования дисперсии определяет средний размер частиц и их распределение по размерам. Внешним выражением наличия противоположных процессов дробления и коагуляции является экстремальный характер зависимости размеров диспергированных частпц от нагрузкп по дисперсной фазе и бимодальный характер распределения частиц по размерам, о котором говорилось в предыдуш ем параграфе. [c.287]

Сравнительно новым является бесноплавковое регулирование уровня жидкости. Регулятор в этой системе приводится в действие за счет изменяющейся высоты уровня, жидкости в аппарате. По мере того, как уровень в сепараторе возрастает, жидкость преодолевает сопротивление пружины регулятора и перемещает агрегат регулятора вверх, закрывая верхнее седло клапана и открывая нижнее. При этом давление над диафрагмой снигкается до атмосферного. Затем давление сепарируемого потока закрывает клапан, а плунжер регулятора вновь создает давление над диафрагмой. Такая система регулирования уровня применима до давления 8,8 кгс/см , хотя подобные модели могут применяться вплоть до давления 280 кгс/см . Регуляторы этого типа имеют большое преимущество, так как исключают возможность прорыва газа из больших аппаратов. Они применяются также для регулирования уровня в аппаратах небольших размеров. [c.300]

Однако анализ показал, что выщеуказанные конструктивные приемы на полотне тарелки приводят к высокой эффективности аппарата в целом при условии движения жидкости на всех та-)эелках по высоте аппарата в одном направлении (прямоточное движение жидкости). [c.103]

Комбинированные аппараты с всползающей и падающей пленками раствора применяют при недостаточной высоте помещения или при высокой степени упаривания, сопровождающейся значительным увеличением вязкости раствора. Трубный пучок делится на две секции в одной — пленка раствора поднимается вверх, в другой — более вязкая пленка стекает вниз. Для очень вязких растворов в одном ацпарате комбинируется несколько последовательно чередующихся секций с восходящей и падающей пленками. Время пребывания жидкости в аппарате — несколько секунд. [c.122]

Как следует из рис. III. 13, с повышением скорости газа ijr несколько снижается — всего около 3% при увеличении от 0,75 до 2,5 м/с. При абсорбции аммиака водой и бензола каменноугольным маслом т]г уменьшается лишь на 1—2% при возрастании i r от 1 до 2,5 м/с. Таким образом, для выбора рациональной скорости газа в аппарате влияние ее на к. п. д. полки при абсорбции хорошорастворимых газов не существенно при постоянной интенсивности потока жидкости, высоте порога на полках аппарата (т. е. при йц = onst) и физико-химических свойствах системы. Этот вывод тем более верен при работе с постоянным соотношением G L (см. рис. III.16). [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология