Длина турбины

Полная длина турбины, мм [c.255]

Таблица 7-1 графа Полная длина турбины, мм 15 71231 7 123 [c.505]

В зависимости от длины молекулярной цепи и структуры полигликолей вязкость их может изменяться в широких пределах от 6—8 до 10 ООО сст и более при 50° С. Полигликолевые масла отличаются от нефтяных масел лучшими противоизносными свойствами, низкой температурой застывания (от 55 до —65° С), высокими индексами вязкости (в пределах 135 180), малой испаряемостью. Полигликолевые масла не образуют смолистых соединений при повышенных температурах в присутствии кислорода, воздуха, выдерживают высокие температуры (до 300° С), не корродируют металлы, не вызывают набухание или размягчение синтетической и натуральной резины. Воспламеняются они с большим трудом, чем нефтяные масла. В табл. 34 приведены свойства масел на основе полигликолей, а на рис. 75 — их вязкостно-температурные кривые. На этом же рисунке для сравнения нанесены вязкостно-температурные кривые минеральных масел МК-8 и турбинного МК-22. Из рисунка видно, что полигликолевые масла имеют более пологую вязкостно-темпера- турную кривую, чем минеральные масла равной вязкости. [c.147]

Так как объем пара или газа по мере понижения его давления возрастает, то длина лопаток постепенно увеличивается, и ротор турбины 3 имеет коническую форму. Для уравновешивания осевого давления на стороне всасывания турбины установлен разгрузочный поршень 2. [c.85]

Топку нагревателя, предназначенную для нагрева теплоносителя в период пуска установки, стали устанавливать не снизу, а сбоку нагревателя, перпендикулярно к его стенке. Отвеиватель балансового кокса объединяют с коксонагревателем вместо установки отдельного аппарата. В качестве привода для воздуходувок применяют газовые турбины, работающие на отработанных дымовых газах. Воздуходувка при этом может быть объединена с газовой турбиной и расположена сверху нагревателя, что уменьшает длину воздушной линии и потери напора [321]. [c.128]

Для турбинных нормализованных мешалок с длиной лопатки I (рис. 52) расчетный изгибающий момент Мп определяется выражением [c.99]

Монтаж фильтров, расходомеров и регулирующих клапанов проводят таким образом, чтобы подводящие и отводящие трубопроводы находились на одной оси. Расходомеры,устанавливаются на горизонтальном участке трубопровода и должны быть залиты измеряемой жидкостью. Перед турбинным расходомером предусматривается прямолинейный участок трубопровода длиной 10— 20 диаметров условного прохода расходомера, а после него — длиной 5—10 диаметров. При использовании объемных счетчиков ШЖУ, ЛЖУ наличие прямолинейных участков необязательно. [c.86]

Глинистый буровой раствор, нагнетаемый в бурильные трубы, направляется из них в статор. Поступая на вогнутые лопатки ротора и обтекая их, буровой раствор заставляет его вращаться. Из этого ротора раствор попадает в статор следующей ступени и т. д. Каждый ротор обеспечивает небольшое вращающее усилие, но их сумма в многоступенчатой турбине дает достаточную мощность для вращения долота. Многоступенчатые турбобуры имеют большую длину — 8—9 м и более. [c.112]

Пример 4.1. В холодильнике газовой турбины с замкнутым циклом по трубам течет холодная вода, а горячий газ из регенератора обтекает эти трубы в осевом направлении. Расход воды достаточно велик, чтобы можно было считать температуру стенок металлической трубы постоянной и равной температуре воды по всей длине трубы. [c.81]

Погрешности, возникающие в результате неправильной установки средств измерений. В качестве примеров могут служить погрешность за счет неправильной установки весов, погрешность турбинного преобразователя расхода из-за неправильного монтажа - разницы в диаметрах ТПР и прямых участков, недостаточной длины прямых участков, несоосности и т.д. [c.77]

В этом уравнении С — безразмерная константа О — диаметр аппарата — диаметр турбины Я — высота слоя жидкости к — высота расположения турбины над дном аппарата — шаг лопаток турбины — ширина лопатки турбины 1 — длина лопаток турбины Ь — ширина отражательной перегородки п — число перегородок щ — число лопаток турбины С п постоянные, характеризующие конструкцию соответственно перегородки и турбины. Например, для аппарата стандартной конструкции, рассмотренного в первой главе, Сп = 4 и = 6. [c.33]

В дальнейшем метод турбинного бурения неоднократно усовершенствовался. Современный турбобур — это сложнейшая машина, длиной около 10 метров. Каждая ступень турбобура — всего их может быть около сотни — имеет два диска с профилированными лопатками. Один из дисков — статор — неподвижно закреплен в корпусе турбобура. Второй — ротор — вращается. А приводит турбобур во вращение... вода Точнее глинистый раствор, который под давлением нагнетается в скважину для вымывания остатков разбуренной породы и обтекает при этом роторные лопатки. [c.46]

Пример 3. Определить мощность, расходуемую открытой турбинной мешалкой диаметром ё. = 300 мм с шестью плоскими радиальными лопастями длиной / = 100 мм. Мешалка вращается с частотой п = 600 об/мин в сосуде диаметром О = 1000 мм, имеющем четыре вертикальные перегородки. Плотность перемешиваемой жидкости р = 98 кг/м , кинематическая вязкость V = = 42,0 10- м2/с. [c.110]

Несмотря на ряд преимуществ роторного бурения, в последние 10—15 лет оно все больше и больше вытесняется турбин-ЧЫ1.М бурением, так как при роторном бурении получаются большие потери мощности на длинном пути от двигателя к долоту а кроме того, глубокие скважины искривляются. [c.195]

Особенности компоновки блока здания низконапорной ГЭС с капсульными агрегатами можно проследить на примере Киевской ГЭС (рис. 2-20). Здесь 1 — капсульный агрегат (турбина и генератор), 2 — отсасывающая труба, 3 — решетка, 4 — затворы водослива для пропуска паводков. Применение капсульных агрегатов прежде всего позволяет осуществить совмещенную конструкцию здания ГЭС с водосбросами далее, формы бетонных элементов здания ГЭС значительно проще (ср., например, с рис. 2-3), что способствует более широкому использованию сборных железобетонных элементов поток на длине всего тракта имеет минимальные повороты, и, что особенно важно, имеет прямоосное движение без поворота в отсасывающей трубе. Это приводит к снижению гидравлических потерь и увеличению к. п. д. турбины, особенно на больших расходах. В результате такие турбины развивают на 20— 35% большую мощность, чем вертикальные того же диаметра. Все перечисленные преимущества приводят к снижению на 10—25% стоимости здания ГЭС с горизонтальными капсульными агрегатами по сравнению с вертикальными при малых напорах. [c.38]

Работа иглы иллюстрируется рис. 2-32. Когда игла вдвинута внутрь (рис. 2-32, а), то сопло работает полным сечением и пропускает наибольший расход (диаметр струи — наибольший). По мере выдвигания иглы (рис. 2-32, б) проходное сечение сопла сокращается, уменьшается диаметр струи 4 и соответственно уменьшается пропускаемый расход. Игла может полностью перекрыть сопло (рис. 2-32, в), и тогда расход будет равен нулю. При истечении из сопла проявляется эффект сжатия струи, в результате чего диаметр струи меньше диаметра сопла. Размеры лопастей рабочего колеса ковшовой турбины по рис. 2-31 обычно составляют а = (2,8 3,6) с1с, с = (2,5 -ч- 2,8) 4 и е = (0,9- 1,0)4-Вода к ковшовым турбинам подводится по длинным напорным водоводам, которые могут испытывать дополнительные нагрузки, вызываемые гидравлическим ударом, возникающим при быстром закрытии сопла и уменьшении расхода. В ковшовых турбинах временно можно снизить мощность и без закрытия сопла, т. е. без уменьшения расхода. Для этого нужно отвести струю от лопастей. Такое воздействие на струю осуществляется дефлектором, который выполняется в форме либо отклонителя (рис. 2-33, а), [c.51]

Для горизонтальных турбин, особенно для капсульных агрегатов (см. рис. 2-20), применяются прямоосные трубы (рис. 4-19, в). Между сечениями 2-2 и 2 -2 труба круглая, а дальше к выходному сечению 5-5 осуществляется плавный переход на квадрат или прямоугольник. Как показали исследования, переход лучше осуществлять на большой длине. При этом угол конусности 9 не должен быть более 14—16 . [c.98]

Чем больше к, тем длиннее коническая часть (рис. 4-20), тем меньше средняя скорость в колене и, следовательно, тем должны быть меньше гидравлические потери. По энергетическим показателям всегда предпочтительнее более высокая труба. Но в то же время с ростом к увеличивается объем работ и стоимость ГЭС. Поэтому высота трубы определяется технико-экономическими соображениями. Большинство отечественных поворотно-лопастных турбин имеют трубы высотой Л = Ь9 и 2,3. Для радиально-осевых турбин применяют трубы высотой Л = 2,5 -н 2,7. [c.101]

В некоторых случаях, когда вода к турбине подводится по длинным трубопроводам, нужно обеспечить возможность быстрого закрытия направляющего аппарата, не вызывая при этом значи- [c.165]

Выбор подвесного или зонтичного исполнения гидрогенератора в основном зависит от соотношения главных размеров внутреннего диаметра магнитопровода статора и его аксиальной длины, которые в основном определяются соотношением мощности и частоты вращения, а также типом турбины. В ряде случаев этот выбор бывает однозначным. Однако чаще всего в большом диапазоне мощностей и частот вращения гидрогенераторов конструктору приходится решать задачу [c.20]

При высоких напорах и длинных напорных трубопроводах между спиральной камерой и трубопроводом устанавливают затвор, который в закрытом положении прекращает доступ воды к турбине. [c.48]

Необходимость применения холостого выпуска вызывается следующими условиями работы агрегата. При аварии в электросети генератор отключается от нее, т. е. происходит мгновенный сброс нагрузки, и турбина пойдет в разгон , если открытие направляющего аппарата не будет уменьшено. Во избежание значительного повышения числа оборотов при аварийном отключении генератора закрытие направляюш,его аппарата должно производиться по возможности быстро. Так как трубопроводы высоконапорных гидроэлектростанций имеют обычно значительную длину, то быстрое закрытие регулирующих органов сопровождается значительным повышением давления в спиральной камере и в конце напорного участка трубопровода, т. е. происходит гидравлический удар. При этом повышение давления вследствие гидравлического удара может быть настолько велико, что трубопровод будет разрушен, если он рассчитан на работу только при нормальном напоре или при напоре, незначительно превышающем нормальный. Чтобы избежать опасных повышений давления при быстром закрытии лопаток направляющего аппарата во время аварийного сброса нагрузки применяют холостой выпуск, состоящий из деталей 1—13 (см. рис. 32). Он устанавливается на спиральном патрубке спиральной камеры. Холостой выпуск имеет клапан 3, при открытии которого вода уходит из спиральной камеры в нижний бьеф, помимо направляющего аппарата. [c.50]

Клапаны срыва вакуума. При сбросе нагрузки и быстром закрывании направляющего аппарата реактивной турбины возникает разрежение в полости рабочего колеса, достигающее в некоторых условиях полного вакуума. При этом может произойти разрыв потока. Особенно велико разрежение в гидротурбинных установках с относительно длинной отсасывающей трубой и относительно коротким напорным трубопроводом. Вслед за понижением давления полость рабочего колеса заполняется водой, движущейся из отсасывающей трубы к зоне разрежения (обратная волна) с достаточно высокой скоростью. Удар от обратной волны о рабочее колесо может привести к разрушению турбины. Для предотвращения такого явления на турбине устанавливаются клапаны срыва вакуума. При резком и быстром движении в сторону закрытия направляющего аппарата эти клапаны автоматически открываются и впускают в полость рабочего колеса воздух под атмосферным давлением. Вакуум под рабочим колесом срывается, и удар от обратной волны смягчается. [c.56]

На рис. 46 представлен разрез по зданию высоконапорной гидроэлектростанции. Вода к турбине 3 подводится длинным металлическим трубопроводом, часть которого I видна на рисунке. На трубопроводе перед турбиной установлен затвор 2. Вал турбины непосредственно соединяется с валом генератора 7. Регуляторное оборудование состоит из регулятора 8, маслонапорной установки 6, сервомоторов 5 и холостого выпуска 4. [c.70]

Открытые турбинные мешалки с плоскими лопастями высотой h (рис. 9.3) представляют собой диск с укрепленными на нем плоскими лопатками (шесть—восемь лопаток), расположенными радиально. По ГОСТ 20680—75 диаметр кольцевого диска, на котором крепят шесть радиальных лопастей, = 0,75 , длина лопасти I =0,25 i , внутренний дпамгтр лопасти d = 0,5ii . Эти мешалки применяют для быстрого суспензирования, растворения твердой фазы, а также для диспергирования нерастворимого компонента. Для открытой турбинной мешалки с изогнутыми лопастями (рис. 9.4) длина хорды лонаткн 1,25/. Лопатка расположена под углом 38° к радиусу так, что ее проекция на радиус равна I. Радиус кривизны лопатки 1,5/, высота лопатки h. [c.269]

Перспективным способом окисления гудронов считается применение реакторов колонного типа. Типы реакторов для окисленных битумов 1) кубы непрерывного или периодического действия 2) змеевиковые реакторы с длиною труб 200—300 м 3) колонны с использованием воздуха для перемешивания продукта либо снабженные специальными турбинными мешалками (турбореактор). [c.207]

При /Па > 0,5 решетки и соответствующие им турбины называются активными, а при <0,5 — реактивными. Гидромеханическая нагрузка (относительные скорости, перепады давления) статора интенсивнее в активных турбинах, а ротора — в реактивных. Частный случай = 1 относится к чисто активным решеткам. Треугольник средневекторных скоростей прямоугольный, причем вектор вертикальный, a = я — i, профили ротора симметричны относительно оси его решетки (рис. 5.4, г). Чтобы в середине канала ротора не расширялась струя и ширина межлопастного канала оставалась постоянной, лопасти ротора утолщены. Давление жидкости по длине каналов в ступени ротора остается неизменным (Ар = 0), так как значение скорости w не меняется. Таким образом. Ар = Ар,, т. е. весь перепад давления осуществляется в статоре. [c.65]

Диаметр и длина газогенератора зависят от размеров факела. Определяющим, но не единственным фактором, влияюпщм на диаметр факела, являются условия истечения турбулентной струи [30]-В настоящее время нет экспериментальных и теоретических данных для точного расчета размеров факела паро-кислородной газификации нефтяных остатков. При выборе диаметра учитывают возможности железнодорожных перевозок. Наружный диаметр генератора не может быть более 4—4,5 м, а внутренний обычно находится в пределах 2—3,5 м. Горелки конструируют и располагают таким образом, чтобы между факелом и футеровкой оставался зазор 100— 150 мм. Соприкосновение факела с футеровкой недопустимо, так как может привести к ее оплавлению. Высота внутренней части шахты газогенератора составляет 8—14 м и выбирается на основании данных по производительности и тенлонапряжению единицы объема. Тепло-напряжение газогенераторов, работающих при 2—4 ] 1Па, в настоящее время составляет (0,930—1,163) 10 Вт/м , хотя по данным исследований на опытных установках и данным по сжиганию жидкого топлива в камерах горения газовых турбин, эта величина могла бы быть значительно превзойдена. Вопрос о допустимых теплонапря-жениях пока не решен. [c.165]

Рис. 1.6. Фотография монтажа оборудования для одноходового конденсатора паровой турбины мощностью 300 Мет. Он содержит 21850 труб наружным диаметром 3/4 дюйма (19,05 мм) н длиной 12 м, образующих поверхность теплообмена 15 900 м .

Пример 10.2. Небольшая газотурбинная установка с воздушным 1юто-ком 1,0 фунт сек кг сек), выходящим из компрессора с температурой 450 F (232° С) при давлении 80 фунт дюйм (5,6 атм). Рекуператор рассчитывается на к. п. д. 75%, для нагрева используются выхлопные газы, выходящие из турбины при температуре 1250° F (677° С) и давлении 16 фунт дюйм (1,12 атм). Технологические возможности позволяют изготовить паяную матрицу из нержавеющей стали толщиной 0,13 мм, подобную изображенной на рис. 1.21. Каналы для прохода воздуха на стороне высокого давления будут иметь сечение в форме равностороннего треугольника со стороной 0,22 мм, а каналы на стороне низкого давления будут иметь ту же ширину, но высота их будет в 2 раза больше. Принимая приближенно двухходовую перекрестноточную схему течения за противоток (как на рис. 1.20) с двумя ходами на стороне высокого давления, определим длину, ширину и высоту поверхности теплообмена. Определим также ее вес и объем. [c.194]

Вал турбобура служит для передачи крутящих моментов долоту, создаваемых в ступенях давления, непосредственно или через редуктор. Он является одной из основных деталей турбобура, который представляет собой многоступенчатую гидравлическую турбину осевого типа, преобразующую энергию потока промывочной жидкости в механическую энергию вращения вала. Для удобства перевозки и монтажа турбобур выполняют из отдельных секций (до четырех) длиной 6-10 м каждая, соединяемых между собой в один агрегат перед спуском в скважину. Все валы — ступенчатые, нежесткие длиной свыше 7000 мм. Вал нижней секции турбобура - ступенчатый (рис. Ш.40) длиной около 7500 мм нежесткий, так как отношение его диаметра к длине составляет примерно 1 100. Основная часть вала, на которой расположены диски ротора, детали пяты и подшипников скольжения, гладкая, выполнена по 9-му квалитету точности. На ее конце имеется резьба для закрепления всех деталей, расположенных на валу. Головная часть вала утолщена, на ее конце нарезана конусная замковая резьба, с помощью которой присоединяют буровое долото. Вдоль оси вала в головной его части имеется глубокое отверстие, заканчивающееся двумя окнами. Отверстие и окна служат для прохода промывочной жидкости при работе турбобура. Хвостовая часть вгла заканчивается конусным участком для лучшего центрирования соединительной муфты. Вал турбобура в процессе работы испытывает значительные нагрузки (растяжение и кручение), сильные вибрации и подвержен интенсивному абразивному изнашиванию. [c.303]

ПРИМЕР 3. Определить мощность, расходуемую открытой турбинной мешалкой диаметром d=300 мм с шестъю плоскими радиальными лопастями длинной /=100 мм. Мешалка вращаегся с частотой п=600 об/мин в сосуде диаметром В=1000 мм, имеющем четыре вертикальные перегородки. Плотность перемешиваемой жидкости Р =98 кг/м , кинематическая вязкость у=42,0 10 м /с. [c.31]

В настоящее время основным способом бурения является вращательный способ — роторное и турбинное бурение. Для бурения сооружают металлическую буровую выщку в виде усеченной пирамиды высотой около 40 м. Внизу, в центре вышки при роторном бурении устанавливают вращающийся стол (ротор). В отверстие стола вставляют ведущую трубу квадратного сечения, а к ней привинчивают бурильные трубы. На конец нижней трубы навинчивают бурильный инструмент— долото. При вращении долото разрушает горную породу. Для удаления породы и охлаждения долота в колонну бурильных труб подают мощным насосом под высоким давлением глинистый раствор, вымывающий породу на поверхность земли (фиг. 1). По мере углубления скважин длина колонны труб, привинчиваемых одна к другой, может достигнуть нескольких километров. Недостаток этого способа бурения в том и заключается, что при большой глубине скважин приходится расходовать много энергии для вращения колонны труб, вес которой может достигать 100 г и более. [c.6]

Очищенные нефтяные масла практически пе содержат нестойких непредельных соединений, и поэтому при хранении, в отличие от крекинг-продуктов, они достаточно стабильны. Иначе обстоит дело в рабочих условиях, когда нефтяные масла подвергаются воздействию кислорода воздуха при повышенных температурах и каталитическом влиянии материала смазываемых машин и механизмов. В этих условиях все углеводородные компоненты масла и тем более смолистые вещества в той или иной степени могут вступать в реакции окисления. Направление и скорость окисления и дальнейших сложных химических превращений компонентов масла зависит от химического состава масла, условий эксплуатации и главным образом от температуры. С точки зрения химического состава наиболее стабильными являются масла, не содержащие в заметных количествах смолистых сернистых и кислородных соединений и состоящие в основном из смеси малоциклических нафтеновых, ароматических и смешанных (гибридных) нафтеново-ароматических углеводородов с длинными боковыми цепями предельного характера. С точки зрения условий эксплуатации наиболее быстро и глубоко протекают всевозможные реакции окисления и уплотнения на сильно нагретых (200—300° С)-деталях поршневой группы двигателей внутреннего сгорания и воздушных компрессоров. Турбинные и трансформаторные масла нагреваются в условиях эксйлуатации только до 60—80 С, однако их стабильность должна быть также очень высока, учитывая весьма длительный срок эксплуатации единовременной загрузки этих масел. [c.193]

Прямоосные отсасывающие трубы. Наиболее простым типом является прямая коническая труба (рис. 4-17,а), которая имеет хорошие энергетические показатели, однако ее необходимая длина 1отс получается весьма значительной, что для крупных вертикальных турбин приводит к большому заглублению основания и повышениюетвимости ГЭС. В связи с зтим в настоящее время такие трубы применяются только для мелких турбин. [c.98]

Если требуется оценить, как повлияет изменение длины отсасывающей трубы I на энергетические показатели турбины, то йри-ближенно это можно сделать по выходным потерям, приняв [c.101]

После этого выполняется весьма ответственная операция выверка вертикальности вала, что требует очень высокой точности — допускаемое отклонение от вертикали не должно превышать 0,02 мм на 1 м длины вала. Измерение производится методом четырех струн, который состоит в следующем (рис. 8-8, а). На верхнем фланце вала 2 укрепляется металлическая крестовина 1, причем ее кладут на изолирующую прокладку. К стержням прикрепляются струны 3, на концах которых подвешиваются досточно тяжелые грузы 4. Чтобы эти грузы не раскачивались, их погружают в ванночки, заполненные маслом, которые ставят на крышку турбины. На вал надевают два опорных пояса 5 на расстоянии I. Между крестовиной и валом включают батарейку с вольтметром 6. Расстояние между валом и струнами измеряется специальной вилкой с микрометрической головкой из набора штихмаса (рис. 8-8, б). Эта вилка упирается в вал на уровне верхнего, а затем нижнего поясов, и, подгоняя длину вращением микрометрической головки до момента замыкания цепи (отклонение стрелки вольтметра) производят отсчеты а , бх, вх, 2х, а затем а , б , в , г . [c.171]

Эффективность использовання турбин в основном определяется требованием достижения максимального среднего к. п. д. станции (оптимальное распределение нагрузки между агрегатами), которое представляется в виде суммарных характеристик турбин (см. рис. 7-12). При составлении таких характеристик на гидроэлектростанциях рекомендуется вводить коррективы по данным натурных испытаний турбин. Это позволяет уточнить комбинаторные кривые поворотно-лопастных турбин, учесть отклонения характеристик отдельных турбин, а иногда и принять во внимание различие в гидравлических потерях в водоводах разных турбин станции (это может иметь место, если длина водоводов неодинакова или имеются разветвления). [c.173]

Рассчитав постоянную Са и определив коэффициент Ье по (5.3) при Ха = 0,125 илн Ха = 0,42хй, можно найти расчетную мош,ность по (5.2) и необходимый объем машины из (5.6). Диаметр и длина магнитопровода должны быть выбраны так, чтобы = СаЗцЬе/ -При этом момент инерции вращающихся частей агрегата J должен быть не меньше требуемого. Имея в виду, что момент инерции рабочего колеса турбины невелик, требуемый момент инерции ротора 7р можно определить по (5.1), не учитывая различия между У и /р и задавшись средним значением постоянной инерции Ту. [c.145]

Для высоконапорных турбин очень важно создать надежно работающие уплотнения зазоров между вращающимся рабочим колесом и неподвижными частями, так как гидротурбины этого типа имеют относительно небольшие расходы и поэтому утечки воды мимо лопастей рабочего колеса могут составлять значительную долю от всего расхода, что, естественно, приводит к значительному снижению к. п. д. В целях уменьшения утечек воды мимо лопастей рабочего колеса несбходулмо делать минимальные зазоры (щели) между рабочим колесом и сопряженными с ним деталями, по возможности с большей их длиной и большим количеством поворотов, т. е. создают своеобразный лабиринт с значительным гидравлическим сопротивлением. [c.50]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология