Фактор скольжения

В заключение вновь обратимся к фактору скольжения, который уже был довольно подробно рассмотрен выше. Мы установили, что планарность скольжения может отражаться на электрохимических процессах в вершинах трещин и на гладкой поверхности в результате заострения ступенек скольжения. Кроме того, планарный характер скольжения повышает эффективность дислокационного транспорта водорода [314] и его накопления на частицах выделений и включений [74, 100, 314], а также ускоряет доставку водорода к границам зерен. Следовательно, от типа скольжения зависят обе возможные составляющие КР — анодное растворение и водородное охрупчивание. В то же время планарность скольжения нельзя считать достаточным условием, определяющим склонность к индуцированному средой охрупчиванию, поскольку некоторые материалы с таким характером скольжения довольно стойки к КР [80, 94, 99] (однако это не означает, что КР не может быть вызвано изменением состава среды как было показано на сплавах Инконель [241, 264], для начала растрескивания достаточно обеспечить нужную концентрацию критических корро- [c.138]

Отношение истинных скоростей фаз называют фактором скольжения [c.101]

При этих допущениях уравнением (111,39) можно пользоваться в лучшем случае как грубым приближением. Для расчета течения псевдоожиженного материала в каналах предложен более сложный метод, учитывающий фактор скольжения [40]. [c.96]

Разность между скоростями газа и частиц (мр — и ), называемая скоростью скольжения, не зависит от скорости газа. С увеличением последней отношение Пд/и уменьшается. Эта величина, называемая фактором скольжения, равна отношению истинной плотности в линии к расчетной плотности смеси, определенной при нулевом скольжении. [c.111]

В линиях значительного диаметра эффекты трения сравнительно небольшие и не могут быть единственной причиной указанных отклонений. В действительности основной причиной является пренебрежение потерями напора при ускорении частиц от практически нулевой начальной скорости до стабильной скорости в транспортной линии. Было найдено, что ускорение частиц происходит в начальном участке длиной 3,5—4 м. В нижней части линии скорость частиц очень мала, и фактор скольжения больше, чем в расположенной выше области. По мере ускорения частиц скольжение уменьшается с одновременным изменением плотности в линии, происходящим в местах, начиная от подачи частиц до точки, где скорость становится постоянной. Для определения общих потерь напора необходим отдельный расчет нижней части линии с использованием среднего интегрального фактора скольжения и средней плотности в этой части, а затем суммирование гидростатических потерь напора с потерями напора, расходуемыми при трении и ускорении частиц. [c.111]

Фактором, усложняющим вычисление потерь напора, является наличие изгибов в линии. Влияние изгибов на потери напора в транспортной линии неизвестно, однако опыт показывает, что фактор скольжения при этом возрастает и плотность превышает расчетное значение. Частицы отбрасываются к стенкам трубы с искривлением их траектории. Эти частицы движутся более медленно, что приводит к возрастанию плотности. Расчет еще более усложняется при расположении изгибов поблизости от мест подачи частиц, поскольку одновременно с прохождением по изгибу происходит ускорение частиц. [c.111]

Ри = pi — истинное объемное содержание твердой фазы в газе, м /м p — расчетное объемное содержание твердой фазы i — фактор скольжения фаз [c.267]

Долговечность и надежность агрегатов топливных систем современных и перспективных летательных аппаратов зависит главным образом от износостойкости многочисленных трущихся пар скольжения и качения, работающих в среде топлива. Износостойкость трущейся пары, как известно, зависит от трех групп факторов [c.57]

Как отмечалось выше, эффективность противоизносного действия присадок не является однозначным понятием и существенно зависит от условий трения. Так, применительно к экстремальным условиям трения, характеризующимся высокими контактными давлениями и скоростями скольжения, предпочтение должно быть отдано соединениям, в механизме действия которых доминирует химический фактор. При умеренном же режиме трения целесообразнее использовать присадки, обладающие высокой адсорбируемостью и умеренной реакционной способностью. [c.265]

Для изучения влияния всех факторов на противоизносные свойства дизельных топлив были проведены исследования [86] на машине трения КНИГА, воспроизводящей трение скольжения и дающей результаты, хорошо коррелирующие с износом плунжеров топливных насосов газотурбинных двигателей. Противоизносные свойства оценивали по диаметру пятен износа шаров (в мм), критической нагрузке (в Н) и обобщенному показателю-критерию противоизносных свойств (в %). [c.115]

Плоскость с-скольжения, перпендикулярная а в начале координат, связывает х, у, z с х, у, 1/2 + z. Используя выражение для расчета структурного фактора, покажите, что условием для систематических погасаний, обусловленных этим элементом, является О/с/, / = 2п+1. [c.407]

Реакции с псевдоравновесием. Многие реакции протекают с заметной скоростью, но прекращаются вблизи термодинамического равновесия. Для пояснения такой ситуации воспользуемся следую-ш,ей аналогией. Рассмотрим тело, скользящее вниз по наклонной поверхности (рис. 111-17). Если скольжение проходит без трения, то тело остановится в самой нижней точке в положении равновесия. Однако если между телом и поверхностью есть трение, то тело может остановиться вблизи положения уч равновесия. Аналогично, для реак-ций, которые прекращаются вблизи термодинамического равновесия, в кинетическое уравнение может входить фактор сопротивления, подобный трению. Если константа равновесия так велика, что реакцию можно считать необратимой, то кинетиче- Рис. 111-17. Механическая анало-ское уравнение запишется в виде гия для реакций, прекращающихся [c.79]

Определение Nu при нагреве за счет вязкой диссипации. Во многих промышленных процессах интенсивности нагрева за счет вязкой диссипации особенно велики вблизи стенки, как, например, при течениях, обусловленных перепадом давления, в каналах. Маленькие скорости (условие отсутствия скольжения) делают конвекцию в этой области второстепенным фактором, так что локальная температура определяется из баланса между вязкой диссипацией и теплопроводностью. Из-за низких коэффициентов теплопроводности возникают большие температурные градиенты, в результате чего распределение температур у стенки довольно слабо зависит от среднемассовой температуры жидкости. Поэтому использование коэ( )фициентов теплоотдачи [см. (31)] или числа Nu [см. (30)], отнесенного к среднемассовой температуре, может привести к физически ненадежным значениям этих величин. Ниже мы проиллюстрируем это утверждение на примере и затем повторно определим число Нуссельта, чтобы сделать его приемлемым для течений с суш,ественным нагревом из-за внутреннего трения. [c.336]

Для сухого трения в простейшем случае коэффициент трения равен отношению силы трения к величине нормальной нагрузки, приложенной к трущимся поверхностям. В более общем случае коэффициент трения выражается суммой, слагаемые которой зависят от давления и, кроме того, от механических и физических характеристик материала трущейся пары и геометрической формы контактирующих поверхностей. Таким образом, на величину коэффициента сухого трения оказывают влияние шероховатость поверхности, давление, размер поверхности, скорость скольжения и другие факторы. В зависимости от действия этих последних абсолютная величина коэффициента сухого трения варьирует в широких пределах, но она никогда не бывает меньше нескольких десятых, повышаясь иногда до единицы или даже выше. [c.142]

Трение — это сопротивление, возникающее при скольжении одного твердого тела по поверхности другого. Боуден и Тейбор [5] утверждает, что сухое трение обусловлено двумя основными факторами первый фактор — это адгезионные связи, возникающие на поверхности фактического контакта, которые должны быть разрушены, прежде чем начнется взаимное перемещение трущихся тел второй фактор — это царапание или пропахивание поверхности одного тела неровностями другого. В случае статического трения превалирующее значение имеет адгезия в точках контакта при трении скольжения или качения определяющую роль начинает играть второй фактор. Пренебрегая влиянием второго фактора, можно объяснить два важнейших экспериментальных результата, впервые отмеченных при изучении закономерностей сухого трения в 1500 г. Леонардо да Винчи [c.84]

Тейбор с сотр. утверждает, что при трении полимера по ровным металлическим поверхностям вклад от сопротивления пропахиванию пренебрежимо мал, а доминирующим фактором является адгезионная составляющая [11]. Это объясняется невысокой твердостью полимеров, которые легко пропахиваются . Если силы адгезии между металлом и полимером больше когезионной прочности полимера, то скольжение происходит по плоскости, проходящей внутри полимерного образца, при этом величина кинематического коэффициента трения всегда оказывается больше 0,2. Если силы адгезии меньше, чем когезионная прочность, то скольжение происходит по поверхности контакта при этом кинематический коэффициент трения оказывается меньше 0,1. В первом случае имеет место заметный перенос полимера на металлическую поверхность контртела, на которой образуется пленка толщиной около 1 мкм, во втором — перенос полимера пренебрежимо мал. [c.88]

Достоинствами микротвердомера МТР-1 являются отсутствие трения скольжения стержня индентора особая конструкция подвески индентора, устанавливаемой строго вертикально к поверхности образца, что исключает боковые составляющие силы и, следовательно, уменьшает разброс показаний при повторных измерениях автоматическое нагружение и разгружение индентора по заданной программе, чем обеспечивается точность получаемых данных при строго определенном времени выдержки индентора на образце. Прибор позволяет обнаруживать даже небольшие изменения твердости, происходящие в резинах под воздействием физико-химических факторов. [c.68]

В то же время процесс трения резины со смазкой весьма близок к характеру трения твердых смазанных поверхностей (рис. 13.7). Трение резины без смазки сильно зависит от скорости скольжения и температуры, тогда как трение твердого полимера от этих факторов практически не зависит. Это объясняется различной природой трения высокоэластических материалов и твердых тел. [c.367]

Благодаря наличию -потенциала на границах скольжения всех частиц дисперсной фазы возникают одноименные заряды и электростатические силы отталкивания противостоят процессам агрегации. Таким образом, -потенциал является одним из основных факторов агрегативной устойчивости гидрофобных золей. Величина, а иногда и знаки ф- и -потенциалов могут изменяться под влиянием внешних воздействий (электролитов, разведения, повышения температуры). [c.399]

Однако это выражение можно использовать при определении потерь давления на трение для твердой фазы только тогда, когда известна средняя скорость скольжения. Имеющиеся по этому вопросу данные свиде тельствуют о том, что уравнение (6.39) в случае полидисперсных и мелкодисперсных систем дает ненадежные результаты. Например, для частиц диаметром 97 мкм величина D, рассчитываемая по уравнению (6.39), совпадала [19] с экспериментальными значениями (фиг. 2.2) для частиц диаметром 36 мкм соответствующие величины были намного меньше. Хотя авторы предложили объяснение такого результата [19], представляется бо лее вероятным, что причина полученного несоответствия обусловлена другими факторами. Автор настоящей книги полагает, что могла происходить некоторая агломерация частиц размером 36 мкм, что увеличило эффективную величину d. Подтверждением может служить сообщение [19] о воспламенении масляных паров, содержащихся в газе, из-за электризации частиц. Вполне допустимо, что этого масла было достаточно для того, чтобы вызвать когезию более мелких частиц и почти не повлиять на крупные частицы. Таким образом, для систем с мелкими частицами агломерация является одним из многих факторов, снижающих надежность расчетов по уравнению (6.39), [c.209]

Очевидно, что имеется определенная возможность выбора тех или иных способов расчета. Например, некоторые факторы (такие, как прилипание частиц к стенкам сушилки) могут учитываться или игнорироваться. Это относится к скорости скольжения между каплями и газом и влиянию агломерации частиц. Допущение о равенстве коэффициентов турбулентной диффузии частиц и газа, по-видимому, является достаточно точным для типичных полномасштабных установок. Ясно, что наилучший метод расчета может быть выбран только после накопления значительного опыта. При решении таких сложных проектных задач, как эта, неизбежно несовпадение результатов первых численных расчетов с характеристиками оборудования. Поэтому улучшение программы является, непрерывным процессом. Его следует начать с надежного определения влияния наиболее важных параметров, заложенных в программу. Менее важные параметры на начальной стадии разработки программы могут быть определены более грубо. Сложные процессы, например агломерацию, можно учесть с помощью эмпирических соотношений при условии, что они в количе- [c.371]

В табл. 2.10 приведены статический и кинематический коэффициенты трения графита по графиту, а также графита в паре с различными металлами. Величина коэффициента трения зависит не только от характера соприкасающихся поверхностей, но и от ряда других факторов — температуры, скорости скольжения, среды. С повыщением температуры коэффициент трения увеличивается. [c.25]

При заданной величине а вероятность развития скольжения выше для тех преимущественных систем скольжения где фактор ориентации os 0 os ф имеет наибольшее значение. Следовательно, величина растягивающего напряжения, необходимого для обеспечения скольжения в различно ориентированных зернах поликристалла, различна в зависимости от кристаллографической ориентации зерна относительно оси образца, и поэтому при [c.172]

На установках каталитического крекинга в кипящем слое скорость газа в линиях транспорта с невысокой концентрацией частиц лежит в пределах 7,5—10,5 м1сек. Скорость скольжения пылевидных частиц составляет 1,2—1,5 м1сек, и фактор скольжения приблизительно равен 1,2, но в отдельных случаях было найдено, что потери напора в линии соответствуют величине фактора скольжения, равной 2. Очевидно, что при расчете потерь напора необходимо учитывать некоторые дополнительные величины. [c.111]

Для оси OfeO обратной решетки, если к нечетно, к + I нечетно и = 0 аналогично для hOl, если / нечетно, к + I нечетно и Tf = 0. Таким образом, мы показали, что систематически погасания как для винтовой оси, так и для плоскости скольжения возникают в том случае, когда для расчета структурного фактора используются условия существования оси 2, в центрированной структуре. Интересно также отметить, что = Тц,. Это означает, что дифракционные картины имеют центр симметрии. [c.396]

Эти факторы являются важными эксплуатационными характеристиками при оценке противоизносных свойств трансмиссионных масел. При увеличении нагрузки, передаваемой шестеренчатым агрегатом, могут создаваться условия, когда смазочная пленка, разделяющая трущиеся поверхности, разрушается и возникает непосредственный контакт металла, приводящий к катастрофическому износу (так называемое заедание). С ростом скорости скольжения величина нагрузки, определяющей момент начала заеданпя, заметно снижается. [c.406]

Как было показано ранее, вспенивание жидкости возрастает с увеличением газового фактора , нагрузки на единицу поперечного сечения аппарата и с уменьшением скорости скольжения газа [3, 54]. По сравнению с лабораторными условиями в промышленных масштабах степень вспенивания жидкости и относительная поверхность раздела фаз резко возрастают. Это видно на рис. 34, 35, 36, построенных в соответствии с типичными режимами гидрогенизации нефтяных остатков и тяжелых дистиллятов. Степени вспенивания и относительные поверхности раздела фаз вычислены для скоростей скольжения газа 0,5 и 0,75 м1сек. [c.159]

Фактическая производительность центрифуги меньше теоретической вследствие скольжения жидкости относительно стенок барабана (до достижения ею скорости вращения барабана), образования вихревых потоков, затрудняющих оседание мелких частиц, а также вследствие перемещиваю-щего действия шнека (в центрифугах с шнековой выгрузкой) и действия других факторов. Поэтому фактическую производительность центрифуг определяют по формуле [c.315]

Помимо несоосности роторов возникновению дополнительных динамических нагрузок на опоры способствуют следующие факторы 1) остаточная неуравновешенность ротора после балансировки 2) неуравновешенность ротора в результате разбаланси-ровки при эксплуатации 3) погнутость вала и анизотропия жесткости ротора 4) овальность цапф в подшипниках скольжения и др. [c.372]

Лабораторные исследования [84] показали, что для возникновения фреттинг-коррозии при трении стали о сталь требуется кислород, а не влага. Разрушение во влажном воздухе меньше, чем в сухом еще меньшие разрушения наблюдаются в атмосфере азота. С понижением температуры коррозия усиливалась. Таким образом, становится очевидным, что механизм фреттинг-коррозии не электрохимический. Разрушение увеличивается с возрастанием нагрузки вследствие интенсивного питтингообразования на контактирующих поверхностях, так как продукты коррозии, например а-РсаОз, занимают больший объем (в случае железа — в 2,2 раза), чем металл, из которого образуется данный оксид. Так как при колебательном скольжении оксиды не могут удаляться с поверхности, их накопление ведет к локальному увеличению напряжения, а это ускоряет разрушение металла в тех местах, где скапливаются оксиды. С увеличением скольжения фреттинг-коррозия также возрастает, особенно при отсутствии смазки на. трущихся поверхностях. Увеличение частоты при одном и том же числе циклов снижает разрушение, но в атмосфере азота этого эффекта не наблюдается. На рис. 7.19 представлены графики зависимости фреттинг-коррозии от разных факторов. Заметим, что скорость коррозии в начальный период испытаний больше, чем при установившемся режиме. [c.165]

Набухание сопровождается развитием давления на окружающие частицы, которые при потере сцепления могут или уплотняться (высокая пористость), или перемещаться в сторону наименьших сопротивлений, т. е. в скважину. Величина прочности сцепления набухших глин может характеризоваться структурномеханическим показателем высококонцентрированных глинистых дисперсий, т. е. предельным напряжением сдвига Как движущая сила, вызываемая давлением набухания (расклинивающим давлением но Б. В. Дерягину), так и величина перемещения глинистых пород зависят от перепада давления, величины зоны с пониженным перепадом давления, геологических условий, величины обобщенного показателя устойчивости. Эти факторы обусловливают изменение стабильности стенок скважины — кавернообразование или выпучивание глинистых пород с последующим обрушением. В сланцевых глинистых породах набухание происходит по плоскостям спайности и сланцеватости в отличие от однородных глин, набухание которых протекает во всем объеме. В процессе литогенеза сланцевых глинистых пород под действием массы вышележащих пород частицы приобретают параллельную ориентацию с наличием поверхностей скольжения между агрегатами или сильно уплотненными пластинами. Электронномикроскопи-ческие исследования глинистых частиц, взятых с поверхности скольжения ориентированной массы, показали их высокую дисперсность [91. Образование этого слоя обязано деформационным смещениям пластинок глинистых пород в связи с поступлением воды и взвешенных в ней коллоидных частиц [76, 89]. Оседая на [c.103]

Особое значение учет фактора формы приобретает при постановке теоретических исследований для объяснения аномалии течения наполненных нефтяных дисперсных систем. Так, например, при высоких скорэостях сдвига вследствие преимущественной ориентации макромолекул вдоль линии тока, эффекта молекулярного скольжения, вязкость нефтяной дисперсной системы может оказаться существенно заниженной, чем при более низких скоростях сдвига, когда такая ориентация отсутствует. [c.89]

По этим причинам мы не можем включить в наше краткое изложение обзор и оценку результатов экспериментального исследования электрокинетических явлений. Даже в такой обстоятельно написанной книге, как [2 ], Овербек, один из авторов, оказался не в состоянии прийти к однозначным выводам по этим вопросам. Большая часть работ по электрокинетическим явлениям посвящена исследованию зависимости -потенциала от концентрации электролита. В то же время именно эта простейшая на первый взгляд зависимость не может быть получена теоретически однозначно. Можно было бы предположить, что расстояние б от плоскости скольжения до внешней фазы, определяемое гидродинамическими факторами, должно быть одним и тем же для разбавленных водных растворов, находящихся в контакте с твердой гладкой поверхностью. Однако попытки Эверсола и Бордмена (1941 г.) рассчитать б из данных, полученных путем исследования зависимости (с), привели к необъяснимым результатам значения б оказались в интервале от 8 [c.154]

В рассмотренных выше теориях не учитывают существования сольватного слоя жидкости с измененными свойствами на поверхности частиц. Между тем, вряд ли можно представить себе систему с полным отсутствием взаимодействия между веществами дисперсной фазы и дисперсионной среды, даже в случае типично гидрофобных коллоидов (например, золей металлов). Ориентация молекул в сольватных слоях приводит к свойствам, характерным для квазитвердых тел — высокой вязкости, упругости, сопротивлению сдвигу — и препятствующим взаимопроникновению слоев при сближении частиц. Наряду с кинетическими факторами (резкое уменьшение скорости вследствие высокой вязкости), следует учитывать и термодинамические необходимость затраты работы на преодоление упругих сил или на частичную десорбцию молекул сольватной оболочки при утончении зазора между частицами. Затрата работы приводит к увеличению потенциальной энергии, к подъему нисходящей ветви кривой II(Н) в области малых И. Влияние сольватных слоев должно резко искажать потенциальные кривые при к с1 где ё — расстояние от поверхности до границы скольжения жидкости. [c.259]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология