Температура и коэффициент трения

Наиболее распространенным способом оценки смазывающей способности масел являются механические испытания на приборах и машинах трения. К сожалению, несмотря на большое многообразие машин и приборов трения, до сих пор ни одна из них не получила общего признания в качестве стандартного прибора для оценки смазывающей способности масел. В существующих приборах и машинах трения смазывающая способность масел оценивается по различным показателям величине коэффициента трения, предельной нагрузке, которая вызывает заедание трущихся поверхностей, температуре подшипника, величине износа трущихся деталей и др. Наиболее распространенной машиной для определения смазывающих свойств масел в условиях больших контактных нагрузок при трении твердых стальных поверхностей является четырехшариковая машина. [c.159]

В качестве модификаторов трения применяют коллоидные дисперсии не растворяющихся в масле соединений (дисульфид молибдена, графит). Однако наибольшие перспективы применения (вследствие образования более стабильных растворов) имеют маслорастворимые соединения, среди которых наивысшую эффективность проявляют маслорастворимые соединения молибдена (МСМ) [279]. К настоящему времени механизм действия МСМ изучен мало и может быть сформулирован лишь в виде гипотез. Предполагается, что взаимодействие МСМ с поверхностями трения протекает по типу пластической деформации с образованием эвтектической смеси, обладающей пониженной температурой плавления. Последняя обеспечивает невысокие значения коэффициента трения. [c.264]

Чистый фторопласт обладает хорошей химической стойкостью, малым коэффициентом трения, широким диапазоном рабочих температур, однако он подвержен деформации под нагрузкой и интенсивному износу. Наполнители, вводимые во фторопласт, повышают сопротивление износу примерно в тысячу раз, сопротивление нагрузке давлением —в 2—5 раза тепловое расширение снижается в 2—3 раза. Аналогичное влияние оказывают наполнители на свойства других полимеров. [c.229]

Направление дрейфа частиц можно определить из следующих соображений. С ростом температуры коэффициент трения уменьшается, следовательно, jV < О, а это свидетельствует о том, что сила Стокса направлена к источнику акустически.х колебаний. [c.23]

В табл. 2.10 приведены статический и кинематический коэффициенты трения графита по графиту, а также графита в паре с различными металлами. Величина коэффициента трения зависит не только от характера соприкасающихся поверхностей, но и от ряда других факторов — температуры, скорости скольжения, среды. С повыщением температуры коэффициент трения увеличивается. [c.25]

На рис. 44, б показано влияние температуры воды на величину /г) для различных фторопластовых композиций при Р = =40 кГ/см и и = 1,5 м/сек. Из этих данных следует, что с повышением температуры коэффициент трения увеличивается. Для некоторых наполнителей (кривые 4, 5, 6) повышение температуры вызывает незначительное увеличение з. После испытаний образцов из фторопластовых материалов в воде с температурой до 100° С их форма и размеры не изменялись. [c.99]

На рис. 7-11 показаны результаты испытаний уплотнения, которые выполнены из сульфида молибдена и фосфатированной стали. Большой интерес представляют уплотнения, подвижные или неподвижные элементы которых сделаны из графита или графита, смешанного с металлами. Свойства этих материалов значительно зависят от процента содержания в них металла, особенно при высоких температурах. Коэффициент трения ниже, если процент металла больше, а следовательно, мощность, необходимая для привода, меньше и такие уплотнения более пригодны, для условий высоких температур. Свойства чистого графита при трении ровных поверхностей при повышенных температурах ухудшаются. Если уплотнения содержат высокий процент металла, то они более чувствительны к окислению. Применение тех или других материалов для уплотнений обусловливает различ- [c.151]

Измерение давления по приложенной нагрузке. Аппарат калибруют, определяя связь между нагрузкой, приложенной к поршню, и давлением, развивающимся в сжатой среде, которое можно определить но известным точкам переходов в чистых металлах. Эта связь зависит от многих условий, например от свойств передающей давление твердой среды (ее пластичности, изотропности), температуры, коэффициента трения между средой и металлом, размера и формы полости, в которой создают давление, и т. д. Самым, пожалуй, главным условием является равномерность распределения напряжений в сжатой среде. [c.181]

Если червяк и корпус машины обработаны по одинаковому классу чистоты и имеют одинаковую температуру, коэффициент трения между пластическим материалом и поверхностью червяка и между пластическим материалом и поверхностью корпуса будет [c.253]

Как это видно, вначале при комнатной температуре коэффициенты трен ия имеют высокие значения. Затем с повышением температуры они падают и, пройдя через минимум, соответствующий определенной температуре, снова необратимо повышаются в результате разрушения смазочной пленки. Температуры разрушения смазочной пленки зависят от типа связующего и характера продуктов его распада. [c.115]

В основных узлах трения турбореактивного двигателя подшипники качения шариковые или роликовые. Таким образом, основным видом трения в турбореактивном двигателе является трение качения. Коэффициент трения подшипников качения составляет в среднем 0,002—0,004, ВТО время как в подшипниках скольжения коэффициент трения может достигать величины 0,01. Следовательно, затраты мощности на преодоление сил трения в турбореактивных двигателях сравнительно невелики. Незначительный пусковой крутящий мо-, мент подшипников качения значительно облегчает запуск двигателя прп низких температурах. Подшипники качения требуют небольших количеств смазки и люгут надежно работать на маловязких смазочных маслах. Подшипники компрессора при работе нагреваются приблизительно до 100—150° С, подшипники турбины до 150—200° С, а после останова двигателя из-за прекращения циркуляции масла и внешнего обдува температура подшипника может возрасти до 250° С. Это способствует испарению масла, а в случае наличия в нем нестабильных составных частей создает условия для лакообразования. [c.170]

Коэффициент трения между двумя блоками спеченного нитрида бора близок к 0,1 [2]. После тщательного обезгаживания нитрида бора в вакууме при высокой температуре коэффициент трения, измеренный при комнатной температуре (тоже в вакууме), увеличился до 0,5. Коэффициент трения нитрида бора при темиературах, близких к 500°С, также равен 0,5 однако с повышением температуры до 1000°С он понижается до 0,35. Коэффициент трения пленок нитрида бора, полученных непосредственно на кристаллах бора, вначале равен примерно [c.143]

В зону питания полимер поступает из бункера машины в виде порошка, гранул или ленты, захватывается нарезкой шнека и перемещается вдоль цилиндра. Движение полимера, находящегося в твердом состоянии, обусловлено разностью крутящих моментов, возникающих от сил трения между поверхностью шнека и полимером и поверхностью цилиндра и полимером. При этом для перемещения полимера необходимо, чтобы крутящий момент от действия силы трения на поверхности цилиндра был больше, чем на поверхности шнека. Это условие обеспечивается, например, изменением температуры цилиндра или шнека в результате чего меняются коэффициенты трения. Как видно из рис. 5.1, вначале с ростом температуры коэффициент трения повышается, а выше температуры плавления полимера понижается, что можно объяс -нить появлением пристенного вязкого течения расплава и уменьшением сил трения. Поэтому для достижения максимальной разности крутящих моментов сил трения температура поверхности цилиндра должна быть близкой к температуре плавления полимера, а температура шнека Гш на 30—40 °С ниже температуры поверхности цилиндра Т . Для этого цилиндр нагревается, а внутрь шнека подается охлаждающая вода. [c.104]

Для сравнения исследовали долговечность и коэффициенты трения т. с. покрытий на основе графита с теми же связующими веществами (рис. 19 и 20). Следует отметить, что во всем исследованном интервале температур коэффициент трения т. с. покрытий на основе графита оказался ниже, чем на основе дисульфида молибдена. [c.74]

При испытании антифрикционного чугуна во всем диапазоне температур 20—280° наблюдалось плавное скольжение. При нагреве от 20 до 140° коэффициент трения незначительно снижался от 0,13 до 0,11 при дальнейшем повышении температуры коэффициент трения плавно увеличивался, достигая при температуре 240—280° значений, характерных для сухого трения стали по антифрикционному чугуну при комнатной температуре. Но четкой критической температуры в опытах с чугуном получено не было. [c.214]

При изменении температуры коэффициент трения изменяется в зависимости от изменения механических и реологических свойств пластмасс (твердости, вязкости). [c.101]

При повышении температуры коэффициент трения резин сначала резко снижается, а затем вновь возрастает. Влияние температуры на трение большинства термопластов до 50—80 °С незначительно. Начиная с 80 °С наблюдается существенное увеличение коэффициентов трения полиамидов и полиформальдегида с ростом температуры. Для фторопласта при этих температурах характерно, наоборот, уменьшение значений f с повышением температуры. [c.101]

Вместе с феноменальной инертностью фторопласт-4 характеризуется малой пористостью, отличными электрическими и механическими свойств -Ь1и. Хорошая механическая прочность сохраняется в области температур от —190 до - -250°С. Он обладает низким, почти не зависящим от температуры коэффициентом трения, совершенно гидрофобен, но, к сожалению,. 0,4 отличается слабой адгезией к большинству материалов. [c.45]

Из механических свойств фторопласта-4 следует отметить низкий коэффициент трения и ударную прочность при очень низких температурах. Нолностью фторированные полимеры относятся к категории отличных диэлектриков с низкими диэлектрическими потерями, которые практически не меняются при изменении температуры и частоты. [c.430]

Вязкость. Из таблиц, в которых указаны свойства воды, видно, что вязкость ее незначительна, особенно при высоких температурах. Незначительная вязкость воды также благоприятна для естественной циркуляции ее, так как коэффициент трения при расчете сопротивления в трубопроводе, пропорционален вязкости, а именно при ламинарном движении — первой степени вязкости, а при турбулентном движении в диапазоне Ке от 3 10 до 10 — четвертой степени. В разделе теплопередачи показано, что с понижением вязкости коэффициент теплопередачи увеличивается. Это обстоятельство также благоприятствует использованию воды в качестве теплоносителя. [c.290]

Граничный режим трения (смазки), как правило, реализуется в сопряженных деталях двигателей и механизмов, работающих в условиях высоких удельных нагрузок, повышенных температур и сравнительно низких скоростей скольжения (тяжело нагруженные передачи, цилиндро-поршневая группа в районе верхней мертвой точки и т. п.). Наиболее отчетливо граничный режим трения проявляется в период запуска и остановки двигателей и механизмов. Этот режим характеризуется самым высоким износом и коэффициентом трения. [c.239]

Для полного расчета реактора требуется знание начальных и граничных условий, таких как характер теплопередачи у стенок реактора или заданные температуры стенки. Для получения численных решений необходимы экспериментальные данные по коэффициенту трения, эффективной теплопроводности и эффективной диффузии, или по коэффициентам тепло- и массопередачи. Обзор данных для неподвижного и кипящего слоев твердых частиц приведен ниже. [c.245]

Испытание проводят при комнатной температуре на машине МИ-50 на двух роликах = 40 мм и шириной 10 мм. Определяют значение коэффициента трения 7(ср [c.211]

Здесь I — длина трассы — коэффициент трения йд — эквивалентный диаметр трубопровода — линейная скорость потока при О °С ро — плотность движущейся среды при О °С Р — коэффициент объемного расширения газа t — рабочая температура среды. [c.183]

Скорость износа (на машине Фалекс) практически одна и та же во всем изученном интервале температуры. Отмечается даже некоторое уменьшение скорости износа с повышением температуры. Коэффициент трения при этом незначительно увеличивается, что, очевидно, вызывается большим увеличением вязкости испытуемых силсгконов особенно это заметно для метилдихлорфенилсиликона при 225°. [c.224]

С увеличением температуры коэффициент трения многих полимеров проходит через максимум, что, по-видимому, связано с несколько различной температурной зависимостью их пределов упругости и сдвига [7]. Поскольку полимеры — обычно довольно мягкие материалы, можно предполагать, что их фрикционные свойства в значительной мере обусловливаются образованием пропаханных борозд или других макроскопических дефектов. Боуэрс и Зисман [26] отрицают важность подобного эффекта, а Боуден и Тэйбор [1] считают, что при трении пластиков важную роль играют потери энергии, обусловленные гистерезисом упругости. Вклад эффекта упругости можно оценить по силе трения при качении по плоской поверхности шара, находящегося под заданной нагрузкой. [c.349]

При высокой скорости скольжения возникает нагрев трущихся иовархностей, который локализуется в тонком поверхностном слое политетрафторэтилена, вследствие ничтожной его теплопроводности. Когда температура поверхности достигает точки плавления кристаллов (327°), происходит резкое повышение коэффициента трения , который три это.м возрастает вдвое. Как полагает Аллан прн этом возникают спайки и срез происходит в объеме материала, а не на поверхности раздела. Однако остается неясным, почему в дальнейшем, при яонижении температуры коэффициент трения остается высоким и почему появляется зависимость его величины от температуры в интервале 16—18°. [c.44]

На рис. 244 показано влия- ние присадок па изменение о,ю с температурой коэффициента трения и диаметра следа износа при испытании на четырехша- риковой машине при начальном среднем давлении на поверхность контакта шариков 170 кГ/лш и постоянной ско-рости скольжения 0,4 мм/сек. [c.521]

Чувствительность прибора сравнительно высокая. При трении скольжения шарика диаметром 8 мм из стали ШХ15 по отожженному в водороде никелевому образцу при нагрузке Р = 3,35 кг и комнатной температуре коэффициент трения равен 1,1. В случае скольжения шарика по образцу, промытому бензином или водой и с насухо протертой поверхностью, коэффициент трения снижается до 0,1—0,2. [c.299]

Повышенные противоизносные и противозадирные свойства трансмиссионным маслам придаются путем добавок химически активных веществ. При очень тяжелых условиях работы шестерен трансмиссий обычные минеральные масла даже с присадками, улучшающими их противоизносные свойства, не пригодны, так как они не обеспечивают минимальных износов и не устраняют задиры. Только введение в масло химически активных присадок, соде15жащих серу, хлор, фосфор и т. д., дает положительные результаты. Действие таких присадок состоит в том, что при высоких температурах в зоне контакта поверхностей зубьев присадки разрушаются и взаимодействуют с металлом. При этом на поверхности металла образуются пленки хлоридов, сульфидов или фосфидов железа. Последние плавятся при более низких температурах, чем металлы, и тем самым предохраняют металлы от схватывания в точках контакта, уменьшают износ. Кроме того, благодаря пластинчатой структуре такие пленки обладают малым сопротивлением сдвигу, что обеспечивает снижение коэффициента трения. [c.183]

На воздухе МоЗг окисляется до МоЗз и серы или 50г. Окисные пленки начинают образовываться при 350° С, а при температуре выше 480 С происходит быстрое окисление МоЗг. В вакууме М0З2 стабилен до температуры 1100° С. Дисульфид молибдена обладает высокой радиационной стойкостью. Коэффициент трения при смазке М0З2 уменьшается при увеличении скорости скольжения и удельного давления. Присутствие,воды снижает смазывающие свойства М0З2. [c.205]

Нитрид бора обладает низкой электропроводностью и высокой термической стабильностью. При высоких температурах он окисляется и образует окись бора В2О3, которая также является хорошей смазкой. Коэффициент трения у него более высок, чем у графита и двусернистого молибдена. [c.206]

Ухудшение противопиттинговых свойств с температурой объясняется, с одной стороны, уменьшением толщины масляной пленки в зоне контакта, что приводит к увеличению коэффициента трения и касательных напряжений, а с другой — более легким прониканием масла в поверхностные трещины, что приводит к расклинивающему действию. [c.254]

Пример V-5. Термический крекинг газойля (плотность 904,2 кг/л > проводят в трубчатой печи с пропускной способностью 163 кг/сек. Печь оборудована двумя секциями труб (по 9 труб в каждой) с раздельным регулированием нагрева. Давление на входе 53,4-10 н/м , а температура 426 °С. Продукты крекинга легкие углеводороды, водсрод и бензин в пределах практически применяемой глубины крекинга состав продуктов остается приблизительно постоянным средняя молекулярная масса смеси 71. В процессе крекинга все продукты превращения газойля находятся в паровой фазе, тогда как исходное сырье— в жидком состоянии. Потерю давления можно рассчитать достаточно точно по уравнению, приведенному в этом примере, используя величину средней плотности двухфазовой смеси и постоянный коэффициент трения, равный 0,005 но лучшие результаты можно получить при расчете по методу Ченовета и Мартина- . [c.159]

Сегментальный коэффициент трения не зависит от молекулярной массы цепи, за исключениехМ случаев, когда величина AI мала. Однако он сильно зависит от температуры, и фактически температурная зависимость вязкости определяется именно зависимостью [c.50]

Nu = ENUт, где - коэффициент трения в трубе Цс, ц - динамическая вязкость теплоносителя при температуре стенки и потока соответственно [c.342]

Если при прохожденпп жидкости через трубы печи испарения не происходит, т. е., если жидкость на выходе из печи имеет температуру ниже, чем начало точкп кипения этой жидкости при давлении на выходе из печи, потеря напора на трение может быть вычислена из уравнения (88). При расчете используется средний удельный вес V ы средние значения коэффициента трения /. Этим уравнением удобнее пользоваться в пpeoбpaзoвaннo [ виде, когда объемная скорость заменена весовой [c.104]